Режим нейтрали сетей различных напряжений: Режимы работы нейтралей в электроустановках.

Содержание

В зависимости от режима нейтрали электрические сети разделяют на четыре группы:

1)
сети с незаземленными (изолированными)
нейтралями;
2) сети с резонансно-заземленными
(компенсированными) нейтралями;
3)
сети с эффективно заземленными
нейтралями;
4) сети с глухозаземленными
нейтралями.

Согласно требованиям Правил устройства электроустановок (пуэ, гл. 1.2).

   Сети
с номинальным напряжением до 1 кВ,
питающиеся от понижающих трансформаторов,
присоединенных к сетям с Uном > 1 кВ,
выполняются с глухим заземлением
нейтрали.
   Сети с Uном до 1
кВ, питающиеся от автономного источника
или разделительного трансформатора
(по условию обеспечения максимальной
электробезопасности при замыканиях на
землю), выполняются с незаземленной
нейтралью.
   Сети с Uном = 110
кВ и выше выполняются с эффективным
заземлением нейтрали (нейтраль заземляется
непосредственно или через небольшое
сопротивление).
   Сети 3 —
35 кВ, выполненные кабелями, при любых
токах замыкания на землю выполняются
с заземлением нейтрали через резистор.
   Сети 3—35 кВ, имеющие
воздушные линии, при токе замыкания не
более 30 А выполняются с заземлением
нейтрали через резистор.

Компенсация емкостного тока на землю необходима при значениях этого тока в нормальных условиях:

в сетях 3 — 20 кВ с железобетонными и
металлическими опорами ВЛ и во всех
сетях 35 кВ — более 10 А;
в сетях, не имеющих железобетонных или
металлических опор ВЛ:
при напряжении
3 — 6 кВ — более 30 А;
при 10 кВ — более 20
А;
при 15 — 20 кВ — более 15 А;
в схемах 6 — 20 кВ блоков генератор —
трансформатор — более 5А

При токах замыкания на землю более 50 А
рекомендуется установка не менее двух
заземляющих дугогасящих реакторов.

Общие точки обмоток генераторов или
трансформаторов, соединенных в звезду,
называются нейтралями установок. От
вида связи нейтралей шин и трансформаторов
с землей в значительной степени зависит
уровень изоляции электроустановок и
выбор аппаратуры, перенапряжения и
способы их ограничения, требования к
защитам от коротких замыканий, безопасность
работ в электрических сетях,
капиталовложения, надежность работы и
т. п.
Заземление нейтралей, обусловленное
режимом работы электрической сети,
называется рабочим (защитное заземление
в отличие от рабочего обеспечивает
безопасность работы персонала, а
грозозащитное — необходимые условия
для функционирования систем защиты от
перенапряжений).
В зависимости от
режима нейтрали электрические сети
разделяют на четыре группы: с незаземленными,
резонансно-заземленными, эффективно
заземленными и глухозаземленными
нейтралями.
В нашей стране к первой
и второй группам относят сети напряжением
3-35 кВ, в которых нейтрали трансформаторов
или генераторов изолированы от земли
или заземлены через дугогасящие катушки,
к третьей группе — сети высокого и
сверхвысокого напряжений (110 кВ и выше),
нейтрали которых соединены с землей
непосредственно или через небольшое
активное сопротивление, к четвертой —
сети 220 и 380 кВ.
Режим работы нейтрали
определяет значение тока замыкания на
землю, который протекает через нейтраль
в результате аварийного режима (обрыв
провода, пробой изоляции), когда одна
или несколько фаз имеют электрический
контакт с землей.
Сети, в которых токи
однофазного замыкания на землю менее
500 А, называют сетями с малыми токами
замыкания на землю (сети с незаземленными
и резонансно-заземленными нейтралями),
а те сети, в которых более 500 А — сетями
с большими токами замыкания на землю
(сети с глухо- и эффективно заземленными
нейтралями).
В сетях с незаземленными
нейтралями возможны однофазные замыкания
на землю, которые опасны для людей и
животных и, кроме того, они могут
переходить в междуфазные короткие
замыкания. Поэтому в этих сетях
предусмотрены специальные сигнальные
устройства, извещающие персонал о
возникновении однофазных замыканий на
землю. Отыскание места повреждения
должно начинаться немедленно и устраняться
в кратчайший срок.
В сетях 3-35 кВ для
уменьшения тока замыкания на землю
заземляют нейтрали через дугогасящие
катушки (вторая группа электрических
сетей). Этот ток, компенсируемый
индуктивным током катушки, не будет
протекать через место замыкания на
землю, благодаря чему дуга в месте
повреждения не появляется и опасные
последствия, связанные с ней, устраняются.
При глухом и эффективном заземлениях
нейтрали в сетях 220 и 380 В, а также 110 кВ
и более во время однофазных замыканий
на землю напряжение на неповрежденных
фазах составляет 0,8 междуфазного
напряжения в нормальном режиме работы
в отличие от сетей с незаземленной
нейтралью, в которых при этом режиме
напряжение неповрежденных фаз возрастает
в л/зраз. В момент замыкания на землю
линия отключается.
Распределительные
сети напряжением 6-10 кВ, как правило,
работают с изолированной или заземленной
через дугогасительное устройство
нейтралью. Дугогасительные катушки с
автоматическим регулированием
предусматриваются, если ток замыкания
на землю подсоединенной сети больше 15
А при 20 кВ, 20 А — при 10 кВ и 30 А — при 6
кВ.
Сети низшего напряжения 0,4/0,23 кВ
выполняются четырехпроводными, с
глухозаземленной нейтралью.
Однако
в кабельных сетях 6-10 кВ крупных городов
(Москва, Санкт- Петербург и др.) с большими
емкостными токами, где снижен уровень
изоляции кабелей, прослуживших большой
срок, где при замыкании на землю повышена
вероятность замыкания через электрическую
дугу и ввиду повышения напряжения на
неповрежденных фазах, в последние годы
увеличилось число повреждений
кабелей.
Например, в МКС «Мосэнерго»
в 1996 г. произошло 21 повреждение на 100 км
кабелей или 7000 повреждений во всех
сетях.
В целях ограничения времени
воздействия на сети 6-35 кВ повышенных
уровней напряжения при возникновении
однофазных замыканий на землю в
европейских странах эти сети работают
с заземлением нейтрали через активное
сопротивление. А во Франции такие сети
работают даже с глухозаземленной
нейтралью. В этих условиях при замыкании
на землю линия отключается устройством
релейной защиты.
Сегодня ясно, что
при емкостных токах до 100 А для снижения
воздействия емкостных токов в сети
необходимо использовать заземление
нейтрали через активное сопротивление,
а при больших токах — глухое заземление
нейтрали. Величину сопротивления
выбирают из условия ia ± ic.
При переходе
от незаземленной нейтрали сети к
заземленной — сложная экономическая
и техническая задачи: необходимо выбрать
трансформаторы, на которых необходимо
заземлить нейтраль 6-10 кВ, на присоединениях
6-10 кВ установить третий трансформатор
тока, выбрать величину активного
сопротивления заземлителя и др.
Заземление
нейтрали через активное сопротивление
потребует для нормальной работы
оборудования ТП и РП снизить величину
сопротивления контуров стационарных
заземлений с 4 до 0,5 Ом.

Схемы эл. соединении
на стороне 6-10 кВ. Схемы эл. соединении
на стороне 35 кВ и выше.

Определение
теплового импульса при оценке термической
устойчивости.

Элегазовые
выключатели.

Элегаз SF₆
обладает высокими дугогасящими
свойствами, которые используются в
различных аппаратах высокого напряжения.
Выключатели нагрузки элегазовые во
многом напоминают конструкцию отделителей.
Однако для успешного отключения тока
в них предусматриваются устройства для
вращения дуги в элегазе. В подвижный и
неподвижный контакты встроены постоянные
магниты из феррита, которые создают
магнитные поля, направленные встречно.
При размыкании контактов образуется
дуга, ток которой взаимодействует с
радиальным магнитным полем, в результате
чего создается сила F, перемещающая дугу
по кольцевым электродам. Вращение дуги
в элегазе способствует быстрому гашению.
Чем больше отключаемый ток, тем больше
скорость перемещения дуги, это защищает
контакты от обгорания. Контактная
система описанной конструкции помещается
внутри фарфорового корпуса, заполненного
элегазом и герметически закрытого.
Давление внутри камеры 0,3 МПа. Подпитка
при возможных утечках происходит из
баллона со сжатым элегазом.

Разработаны
конструкции выключателей нагрузки с
элегазом на 35, 110, 220 кВ. Выключатели 35 и
110 кВ имеют по одной камере на полюс, в
выключателе 220 кВ — две камеры на полюс.
Кроме того, разработаны конструкции
выключателей на два и три направления.
Такой аппарат заменяет два или три
выключателя, что дает значительную
экономию при установке их на подстанциях.

Элегазовые
выключатели могут отключать не только
ток нагрузки, но и ток КЗ. Такие
выключатели имеют дугогасительные
устройства с автопневматическим дутьем.
При отключении возникает дуга между
неподвижными и подвижным контактами.

При отключении
привод перемещает подвижную систему
вниз, при этом элегаз сжимается в объеме
между неподвижным поршнем и соплом.
Как только контакты размыкаются,
создается дутье через трубчатые контакты,
а при дальнейшем ходе подвижной системы,
когда трубчатые контакты выходят из
сопла, создается сильный поток
элегаза, который гасит дугу. Образующееся
при гашении дуги небольшое количество
продуктов разложения элегаза поглощается
специальными фильтра ми (4 шт. на полюс).
Удары при включении и отключении
выключателя смягчаются буфером. Такой
выключатель рассчитан на номинальный
ток 1250 А, ток отключения 31,5 кА, собственное
время отключения 0,06 с.

Так же как и в
воздушных выключателях, возможен
модульный принцип создания элегазовых
выключателей на более высокие напряжения.
Выключатели и другая аппаратура с
элегазом имеют большие перспективы

Достоинства
элегазовых выключателей; пожаро- и
взрывобезопасность быстрота действия,
высокая отключающая способность, малый
износ. дугогасительных контактов,
возможность создания серий с
унифицированными узлами, пригодность
для наружной и внутренней установки.

Недостатки:
необходимость специальных устройств
для наполнения, перекачки и очистки
SF₆, относительно высокая стоимость
SF₆, экологические проблемы
эксплуатации.

Предупреждающая
сигнализация. Блокировки.

Системы и группы
соединения обмоток трансформатора.

Конструктивно
обмотки трехфазных трансформаторов
выполняются так же, как и однофазных.

Начала фаз обмоток
высшего напряжения обозначают прописными
латинскими буквами А, В и С; концы фаз
этих обмоток — X, У и Z. Если обмотка
высшего напряжения имеет выведенную
нулевую точку, то этот зажим обозначают
0. Начала фаз обмоток низшего напряжения
обозначают строчными латинскими буквами
а, Ь, с, концы фаз — х, у, z, вывод нулевой
точки — 0.

Обмотки трехфазных
трансформаторов могут быть соединены
в звезду и треугольник, как условно
показано на рис. 3, а и б.

П
ри
соединении обмоток в звезду (рис. 3, а)
концы всех трех фаз соединяют, образуя
общую нейтральную (нулевую) точку, а
свободные начала трех фаз подключают
к трем проводам сети источника или
приемника электрической энергии
переменного тока. При соединении обмоток
в треугольник (рис. 3, б) начало первой
фазы соединяют с концом второй, начало
второй- фазы — с концом третьей, начало
третьей фазы — с концом первой. Точки
соединения начала одной фазы с концом
другой подключают к проводам трехфазной
сети переменного тока.

Иногда применяют
схему соединения в зигзаг (рис. 3 в). При
такой схеме фаза состоит из двух катушек
с одинаковым числом витков, находящихся
на различных стержнях и соединенных
встречно. Э. д. с. фазы обмотки, соединенной
в зигзаг, равна геометрической разности
э. д. с. двух катушек. Эти э. д. с. сдвинуты
на 1/3 периода по фазе так же, как и
магнитные потоки двух различных стержней.

Следовательно,
при одинаковом расходе обмоточного
провода э. д. с. фазы при соединении
обмоток в зигзаг меньше, чем при соединении
в звезду и треугольник.

Таким образом,
схема соединения обмоток трехфазного
трансформатора в зигзаг неэкономична
и не имеет широкого практического
применения. Эту схему используют в
ртутных выпрямителях, так как при ее
применении отсутствует вынужденное
намагничивание сердечника. Кроме того,
ее используют в сложных мостовых схемах
выпрямления для преобразования
симметричной трехфазной системы в
шести-, девяти-, двенадцатифазную и т.
д.

INFLUENCE OF OPERATION MODE OF NEUTRAL OF POWER NETWORKS ON OVERVOLTAGE LEVEL AT SINGLE LINE-TO-GROUND FAULT

Ощепков В.А.¹, Владимиров Л.В.², Плотников Д.И.³, Шакенов Е.Е.⁴, Мельников С.А.⁵, Паламарчук Д. В.⁶

¹ORCID: 0000-0002-2350-6130, кандидат технических наук, доцент,

²ORCID: 0000-0002-7208-0893, кандидат технических наук, доцент,

³ORCID: 0000-0002-4566-4885, студент, ⁴ORCID: 0000-0001-5086-071Х, студент,

⁵ORCID: 0000-0001-9226-297Х, студент, ⁶ORCID: 0000-0002-0498-2991, студент,

Омский Государственный Технический Университет.

ВЛИЯНИЕ РЕЖИМА РАБОТЫ НЕЙТРАЛИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ НА УРОВЕНЬ ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЙ ПРИ ОДНОФАЗНОМ ЗАМЫКАНИИ НА ЗЕМЛЮ

Аннотация

В статье рассматривается влияние режима работы нейтрали распределительных электрических сетей на уровень перенапряжений, возникающих при однофазном замыкании на землю. Выполнен расчет параметров электрической сети и математическое моделирование режима однофазного замыкания на землю в сети с изолированной нейтралью и с нейтралью, заземленной через дугогасящий реактор. Определен максимальный уровень перенапряжений на неповрежденных фазах при однофазном замыкании на землю. Доказано снижение кратности перенапряжений в сети при переходе от изолированной нейтрали к компенсации емкостных токов.

Ключевые слова: изолированная нейтраль, компенсация емкостных токов, дугогасящий реактор, однофазное замыкание на землю.

Oschepkov V.A.¹, Vladimirov L.V.², Plotnikov D.I.³, Shakenov E.E.⁴, Melnikov S.A.⁵, Palamarchuk D.V.⁶

¹ORCID: 0000-0002-2350-6130, PhD in Engineering, Associate professor,

²ORCID: 0000-0002-7208-0893, PhD in Engineering, Associate professor

³ORCID: 0000-0002-4566-4885, Student, ⁴ORCID: 0000-0001-5086-071Х, Student,;

⁵ORCID: 0000-0001-9226-297Х, Student, ⁶ORCID: 0000-0002-0498-2991, Student,

Omsk State Technical University.

INFLUENCE OF OPERATION MODE OF NEUTRAL OF POWER NETWORKS ON OVERVOLTAGE LEVEL AT SINGLE LINE-TO-GROUND FAULT

Abstract

The influence of the operation mode of the neutral of power network on the overvoltage level arising during single line-to-ground fault is considered in the paper. The calculation of the power network parameters and mathematical modeling of a single line-to-ground fault mode in a network with an isolated neutral and with a neutral grounded through an arc-suppression coil were performed. The maximum overvoltages level in undamaged phases with a single line-to-ground fault is determined. The reduction in the number of overvoltages in the network during the transition from isolated neutral to compensation of capacitive currents has been proven.

Keywords: isolated neutral, compensation of capacitive currents, arc-suppression coil, single line-to-ground fault.

В электрических сетях среднего класса напряжения нейтраль обычно либо изолируется, либо заземляется через дугогасящий реактор (ДГР). Сети данных классов напряжения в основном имеют большую разветвленность, то есть от шин одной подстанции может получать питание большое число отходящих присоединений, иногда это число переваливает за десяток.

Согласно статистике, значительная часть всех повреждений, возникающих в электрических сетях указанных классов напряжений, приходится на однофазные замыкания на землю (ОЗЗ). Для повышения уровня надежности электроснабжения потребителей электроэнергии требуется оперативное определение поврежденных участков отходящих присоединений и своевременное, по возможности с минимальным промежутком времени, устранение этих самых повреждений, поскольку ОЗЗ в сети, помимо того, что может перерасти в двухфазное или даже в трехфазное короткое замыкание, что значительно усугубит последствия, в свою очередь также может привести к значительным перенапряжениям и к возникновению различных феррорезонансных явлений.

Режим работы нейтрали определяет многие технические показатели [1, С. 123]. Прежде всего, это можно отнести к распределительным электрическим сетям при возникновении однофазного замыкания на землю. Для нейтрали с резистивным заземлением или заземлением через ДГР и изолированной нейтрали, данный режим не является аварийным, поскольку не требует быстродействия со стороны защиты поврежденного места. Но следует брать во внимание тот факт, что, если такой режим работы окажется устойчивым, образуются нежелательные явления, несущие за собой различного рода последствия, такие как, например, несвоевременный выход из строя оборудования или же значительное снижение срока его эксплуатации.

Помимо этого, способ заземления нейтрали влияет на максимально возможную кратность перенапряжений, возникающих при, все том же, ОЗЗ. Следует помнить и о возможности возникновения резонансных и феррорезонансных воздействий, которые, как уже было отмечено выше, негативно сказываются на дорогостоящем электрооборудовании [2, С. 111].

Режим изолированной нейтрали является основным способом заземления, применяемым в странах СНГ. В этом случае нейтральная точка источника, не присоединяется к контуру общего заземления. Если брать во внимание сети, напряжением 6-10 кВ, где обмотки силовых трансформаторов, обычно, соединяют в треугольник, то нейтральная точка и вовсе отсутствует.

Заземление нейтрали через ДГР, как правило, находит применение в разветвленных кабельных сетях промышленных предприятий. В данном случае, нейтральная точка сети появляется при условии применения специального нейтралеобразующего трансформатора (ФЗМО).

В Российской Федерации режим заземления нейтрали через ДГР применяется в основном в разветвленных кабельных сетях, при значительных емкостных токах. Кабельная изоляция, в отличие от воздушной изоляции, не является самовосстанавливающейся. Т.е. при возникновении повреждения, оно не может самоустраниться, даже несмотря на практически полную компенсацию тока в поврежденном месте. Отсюда следует, что для кабельных сетей самоликвидация ОЗЗ, как положительное свойство режима заземления нейтрали через ДГР, не имеет место быть [3, С. 198].

Моделирование переходных процессов в распределительных сетях позволяет получить представление о том, как происходит изменение тока и напряжения при различных начальных условиях. В режиме ОЗЗ в сетях с изолированной нейтралью возникает недопустимый уровень перенапряжений. Во время переходного процесса, который длится более 1 с, на высоковольтных обмотках трансформатора напряжения происходят, так называемые, биения напряжения. Следовательно, аналогичные биения будут наблюдаться на секциях шин подстанций и на высоковольтных обмотках трансформатора собственных нужд подстанции. В ряде случаев это может привести к негативным последствиям, таким как: ложное срабатывание защиты, необоснованное отключение цепей управления на самой подстанции [4, С. 236].

Моделирование режима ОЗЗ выполнено на примере электрической сети, схема которой представлена на рис. 1.

Рис. 1 – Схема электрической сети

Рассмотрим два способа заземления системы электроснабжения (СЭС), получающей питание через силовой трансформатор типа ТДТН-10000 110/35/10.

В первом случае будем считать, что нейтраль трансформатора изолирована, во втором – заземлена через ДГР плунжерного типа [5, С. 23].

Индуктивность реактора принимаем равной L=0.06 Гн. Его внутреннее сопротивление R=10000 Ом [6, С. 26].

Параметры силового трансформатора:

Потери активной мощности при х.х.:=17 кВт;

Потери активной мощности при к.з.:=76 кВт;

Напряжение короткого замыкания:=10.5% ;

Ток х.х.: =1%.

Расчет был проведен на примере режима работы сети при ОЗЗ фазы «С» с последующим определением значений перенапряжений на неповрежденных фазах. Схемы замещения сетей представлены на рис. 2

Рис. 2 – Схема замещения для сети: а – с изолированной нейтралью; б – с компенсированной нейтралью

Для начала необходимо определить следующие параметры схем замещения:

Номинальный ток силового трансформатора:

А.

Полное сопротивление при ОЗЗ:

Ом.

Активное сопротивление при ОЗЗ:

Ом.

Реактивное сопротивление при ОЗЗ:

Ом.

Индуктивность при ОЗЗ:

Гн,

где f – частота сети, Гц [7, С. 3].

Емкость линии при ОЗЗ (в данном случае используется провод марки АС 95/16) была определена по методу зеркальных изображений [8, С. 60] и составила:

Составим уравнения по законам Кирхгофа для представленных схем замещения.

Для схемы замещения сети с изолированной нейтралью:

Для схемы замещения сети с компенсированной нейтралью:

После проведения математических преобразований, полученные системы уравнений были записаны в нормальной форме Коши.

Для сети с изолированной нейтралью:

Для сети с компенсированной нейтралью:

Затем, данные системы дифференциальных уравнений были проинтегрированы методом Рунге-Кутта.

Полученные результаты проанализируем на основе максимальных значений возникающих перенапряжений (рис. 3) и емкостных токов (рис. 4) на фазе B.

Рис. 3 – Уровень перенапряжений в сети: а – с изолированной нейтралью; б – с компенсированной нейтралью

Рис. 4 – Уровень емкостных токов в сети: а – с изолированной нейтралью; б – с компенсированной нейтралью

Приведенные графические изображения доказывают зависимость уровней перенапряжений и емкостных токов от способа заземления нейтрали.

Согласно данным, полученным в результате проведенного расчета, можно сделать вывод, что уровень перенапряжений, возникающих при ОЗЗ, в сети с изолированной нейтралью оказался более высоким, по сравнению с тем, каким он получился при заземлении нейтрали через ДГР. Так, максимальное значение перенапряжений, полученное в режиме работы сети с изолированной нейтралью, составляет 110,7 кВ (5,47 U_ф), тогда как предельный уровень перенапряжений в сети с компенсированной нейтралью не превышает 81,14 кВ (4,01 U_ф).

То же касается и уровня емкостных токов, максимальное значение которых в сети с изолированной нейтралью составляет 458,681 А, а в сети с компенсированной нейтралью – 332,9 А.

В сетях высоких и сверхвысоких классов напряжений замыкание любой из фаз линии сопровождается сверхтоками и проводит к мгновенному отключению [9, С. 33]. В сетях средних классов напряжений возникновение ОЗЗ пусть и не приводит к ухудшению условий электроснабжения потребителя, но тем не менее существующий дефект требует своевременного устранения, поскольку неповрежденные фазы сети также находятся под повышенным напряжением, особенно, в случае неустойчивого дугового замыкания, когда возникающие перенапряжения длительные по времени, высокие по величине и, тем самым, негативно воздействуют на, и без того, ослабленную изоляцию [10, С. 135].

Список литературы / References

Бурчевский В.А. Обзор режимов заземления нейтрали в электрических сетях 6-35 кВ / В.А. Бурчевский, Л. В. Владимиров, В.А. Ощепков и др. // Омский научный вестник. Серия 77, Приборы, машины и технологии. – 2009. – № 1. – С. 122–126.

Вайнштейн Р.А. Режимы заземления нейтрали в электрических системах / Р.А. Вайнштейн, Н.В. Коломиец, В.В. Шестакова. – Томск: Изд. ТПУ, 2006. – 120 с.

Владимиров Л.В. Моделирование режима однофазного замыкания на землю в распределительной электрической сети с изолированной нейтралью / Л.В. Владимиров, А.А. Вырва, В.А. Ощепков и др. // Омский научный вестник. Серия 107, Приборы, машины и технологии. – 2012. – № 1. – С. 197–201.

Никитин К.И. Токовый принцип определения повреждения присоединения и места однофазного замыкания в сети с изолированной нейтралью / К.И. Никитин, Л.В. Владимиров, Е.Н. Еремин и др. // Омский научный вестник. Серия 107, Приборы, машины и технологии. – 2012. – № 1. – С. 234–236.

Миронов И.А. Особенности применения дугогасящих реакторов / И.А. Миронов, В.А. Кричко // Новости Электротехники. Серия 43. – 2007. – № 1. – С. 21–24.

Gernot Druml. Дугогасящие реакторы 6–35 кВ. Повышение точности настройки / Druml Gernot, Kugi Andreas, Parr Bodo // Новости Электротехники. Серия 43. – 2007. – № 1. – С. 25–28.

ГОСТ 32144–2013. Электрическая энергия. Совместимость технических средств электромагнитная. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения. – Введ. 2014–07–01. – М.: Стандартинформ, 2013. – 62 с.

Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. Электрические цепи: Учебник для электротехн., энерг., приборостроит. спец. вузов. – 11-е изд., перераб. и доп. / Л.А. Бессонов. – М.: «Гардарики», 2006. – 701 с.

Миронов И.А. Проблемы выбора режимов заземления нейтрали в сетях 6-35 кВ / И.А. Миронов // ЭЛЕКТРО-ИНФО. Серия 46, Эксплуатация. – 2006. – №5. – С. 32–36.

Сирота И.М. Режимы нейтрали электрических сетей / И.М. Сирота, С.Н. Кисленко, С.Н. Михайлов. – Киев: Изд. Наукова думка, 1985. – 265 с.

Список литературы на английском языке / References in English

Burchevskij V.A. Obzor rezhimov zazemlenija nejtrali v jelektricheskih setjah 6-35 kV [The review of the modes of neutral grounding in electrical networks 6-35 kV] / V.A. Burchevskij, L.V. Vladimirov, V.A. Oshhepkov and others // Omskij nauchnyj vestnik. Serija 77, Pribory, mashiny i tehnologii [Omsk scientific Bulletin. Series 1. Appliances, machines and technology]. – 2009. – № 1. – P. 122–126. [in Russian]

Vajnshtejn R.A. Rezhimy zazemlenija nejtrali v jelektricheskih sistemah [The modes of neutral grounding in electrical systems] / R.A. Vajnshtejn, N.V. Kolomiec, V.V. Shestakova. – Tomsk: Izd. TPU, 2006. – 120 p. [in Russian]

Vladimirov L.V. Modelirovanie rezhima odnofaznogo zamykanija na zemlju v raspredelitel’noj jelektricheskoj seti s izolirovannoj nejtral’ju [Model operation of the mode of uniphase short circuit on the earth in a distributive electrical network with the isolated neutral] / L. V. Vladimirov, A. A. Vyrva, V. A. Oshhepkov and other // Omskij nauchnyj vestnik. Serija 107, Pribory, mashiny i tehnologii [Omsk scientific Bulletin. Series 107. Appliances, machines and technology]. – 2012. – № 1. – P. 197-201. [in Russian]

Nikitin K.I. Tokovyj princip opredelenija povrezhdenija prisoedinenija i mesta odnofaznogo zamykanija v seti s izolirovannoj nejtral’ju [The current principle of definition of damage on accession and the place of uniphase short circuit in network with the isolated neutral] / K.I. Nikitin, L.V. Vladimirov, E.N. Eremin and other // Omskij nauchnyj vestnik. Serija 107, Pribory, mashiny i tehnologii [Omsk scientific Bulletin. Series 107. Appliances, machines and technology]. – 2012. – № 1. – P. 234-236. [in Russian]

Mironov I.A. Osobennosti primenenija dugogasjashhih reaktorov [The features of application of arc-suppression coil] / I.A. Mironov, V.A. Krichko // Novosti Jelektrotehniki. Serija 43 [Electrical engineering news. Series 43]. – 2007. – № 1. – P. 21–24 [in Russian]

Gernot Druml. Dugogasyashchiye reaktory 6–35 kV. Povyshenie tochnosti nastrojki [Arc-suppression coils. The improving of adjustment accuracy] / Druml Gernot, Kugi Andreas, Parr Bodo // Novosti Jelektrotekhniki. Serija 43 [Electrical engineering news. Series 43]. – 2007. – № 1. – P. 25–28 [in Russian]

GOST 32144-2013. Jelektricheskaja jenergija. Sovmestimost’ tehnicheskih sredstv jelektromagnitnaja. Normy kachestva jelektricheskoj jenergii v sistemah jelektrosnabzhenija obshhego naznachenija. [The electrical energy. The electromagnetic compatibility of technical equipment. The standards of quality of electric energy in the systems of power supply of general purpose] – Vved. 2014–07–01. – M.: Standartinform, 2013. – 62 p. [in Russian]

Bessonov L. A. Teoreticheskie osnovy elektrotekhniki. Jelektricheskie cepi: Uchebnik dlja jelektrotehn., jenerg., priborostroit. spec. vuzov. – 11-e izd., pererab. i dop. [Theoretical Foundations of Electrical Engineering. Electric circuits: Textbook for Electrical, Power, Instrument Engineering of Universities. – 11 th ed., Revised and Edited] / L. A. Bessonov. – M.: «Gardariki», 2006. – 701 p. [in Russian]

Mironov I.A. Problemy vybora rezhimov zazemlenija nejtrali v setjah 6-35 kV [Problems of the choice of the modes of grounding of a neutral in networks of 6-35 kV] / I.A. Mironov // JELEKTRO-INFO. Serija 46, Jekspluatacija [Series 46, Exploitation]. – 2006. – № 5. – P. 32-36. [in Russian]

Sirota I.M. Rezhimy nejtrali jelektricheskih setej [The neutral modes of electrical networks] / I.M. Sirota, S.N. Kislenko, S.N. Mihajlov. – Kiev: Izd. Naukova dumka, 1985. – 265 p. [in Russian]

SCIRP Открытый доступ

Издательство научных исследований

Журналы от A до Z

Журналы по темам

Биомедицинские и биологические науки.
Бизнес и экономика
Химия и материаловедение.
Информатика. и общ.
Науки о Земле и окружающей среде.
Машиностроение
Медицина и здравоохранение
Физика и математика
Социальные науки. и гуманитарные науки

Журналы по тематике

Биомедицина и науки о жизни
Бизнес и экономика
Химия и материаловедение
Информатика и связь
Науки о Земле и окружающей среде
Машиностроение
Медицина и здравоохранение
Физика и математика
Социальные и гуманитарные науки

Публикация у нас

Представление статьи
Информация для авторов
Ресурсы для экспертной оценки
Открытые специальные выпуски
Заявление об открытом доступе
Часто задаваемые вопросы

Публикуйте у нас

Представление статьи
Информация для авторов
Ресурсы для экспертной оценки
Открытые специальные выпуски
Заявление об открытом доступе
Часто задаваемые вопросы

Подпишитесь на SCIRP

Свяжитесь с нами

	клиент@scirp. org
	+86 18163351462 (WhatsApp)
	1655362766

	Публикация бумаги WeChat

Недавно опубликованные статьи

Подпишитесь на SCIRP

Свяжитесь с нами

	клиент@scirp. org
	+86 18163351462 (WhatsApp)
	1655362766

	Публикация бумаги WeChat

Бесплатные информационные бюллетени SCIRP

Верхняя

Анализ несимметричных режимов в электрических сетях среднего напряжения с компенсированной нейтралью

Открытый доступ

Проблема		Веб-конференция MATEC. Том 70, 2016 2016 3 ^rd Международная конференция по производству и промышленным технологиям


Номер статьи		10008
Количество страниц)		5
Секция		Электроника и энергосистемы
DOI		https://doi. org/10.1051/matecconf/20167010008
Опубликовано онлайн		11 августа 2016 г.

MATEC Web of Conferences 70 , 10008 (2016)

Станислав Гиршин, Владимир Горюнов, Евгений Кузнецов, Дмитрий Сафонов и Елена Петрова

Омский государственный технический университет, Энергетический факультет, пр. 644050. Мира 11, Омск, Российская Федерация

Реферат

Построена математическая модель стационарной радиальной электрической сети среднего напряжения с заземленной нейтралью через дугогасящие катушки. Разработана подробная схема замещения исследуемой сети с использованием полной схемы замещения методами фазовых координат и законов Кирхгофа. Завершена система уравнений математических моделей. Преимуществом созданной математической модели является возможность повышения точности моделирования за счет детального учета особенностей сети с дугогасящими катушками. Математическая модель учитывает токи нагрузки, нелинейный характер потребителей, влияние асимметрии линий электропередач. С использованием разработанной математической модели представлены результаты проведенных исследований трех линий электропередач различного сечения с заземлением нейтрали через дугогасящие катушки. Выполнен анализ влияния параметров асимметрии линий электропередач на величину напряжения смещения нейтрали и на величину напряжения в конце линий при различных значениях индуктивности реактора. Сделан вывод о возможности модели проводить валидацию настройки реактора, оценивать параметры качества напряжения, проводить формирование надежных начальных условий для расчета перегрузок при однофазных замыканиях на землю. В заключение модель выполняет проверку настройки реактора и оценивает параметры качества напряжения для формирования надежных начальных условий. Он также рассчитывает перегрузку при однофазных замыканиях на землю.

Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License 4.