Разрядник высокочастотный: высокочастотный разрядник | это… Что такое высокочастотный разрядник?

Разрядники

Выберите категорию:

Все
Ремкомплект для ВНА-ВНР

Выключатели нагрузки

» Серия ВНА

»» ВНА Контэл

»» ВНА ВЭМЗ

» Серия ВНР

»» ВНР — Контэл

»» ВНР — ВЭМЗ

»»» Стандартные типоисполнения ВНР

»»» Не стандартные типоисполнения ВНР

» ВНА-СЭЩ

Измерительные трансформаторы

» ТОЛ-10 СЭЩ

» ТОЛ-10 0,5

» 3хЗНОЛП-6, 10кВ

» 3хЗНОЛ-6, 10 кВ

» ТШЛ-0,66 кВ

» ТШП-0,66 кВ

» ТЗЛК(Р)-0,66 кВ

» ТЗЛВ-10 кВ

» ТПЛ-10 кВ

» НАЛИ-6, 10, 35 кВ

» ЗНОЛ-6, 10, 15, 20, 35 кВ

» НОЛ-6, 10, 20, 35 кВ

» ТВ(Л)-10, 20, 35 кВ

Трансформаторы силовые распределительные

» ОЛ-0,63 — 1,25 кВА 6, 10 кВ

» ОЛС-0,63 — 4 кВА 6, 10, 35 кВ

» ТЛС(З)-25 — 100 кВА 6, 10 кВ

» ТМ(Г)(Ф)-25 — 2 500 кВА 6, 10, 15, 20, 35 кВ

» ТМПГ- 260, 520, 1 000 кВА 6 кВ

» ТНГ(Ф) — 25 — 2 500 кВА 6, 10 кВ

» ТМ(Н)-1 000 — 6 300 кВА 35 кВ

» ТСЛ(З)- 250 — 2 500 кВА 6, 10 кВ

» ТМПНГ- 63 — 1 200 кВА 3, 6 кВ

Разъединители высоковольтные внутренней установки

» Разъединитель серии РВ — Контэл г. Волжский

»» Разъединители серии РВФ

» Разъединители серии РВ — ВЭМЗ г. Вологда

»» Разъединители РВ

»» Разъединители РВЗ

Разъединители высоковольтные наружной установки

» Разъединитель серии РЛК и РЛКВ

» Разъединитель серии РД

» Разъединитель серии РЛНД

» Разъединитель РН

Ограничители перенапряжения ОПНп

» ОПНп до 1кВ

» ОПНп 6кВ

» ОПНп 10кВ

» ОПНп 27-35кВ

Изоляторы

» Опорные ИО, ИОР, СА-3, С4-80

» Проходные ИП, ИПУ, ПМА

» Подвесные ЛК, ПС

» Изоляторы полимерные опорные ОСК

Разрядники

» Серия РВО

» Серия РВС

Патроны высоковольтные серии ПТ, ПН, ПЭ

» ПТ габарит 1. 1

» ПТ габарит 1.2

» ПТ габарит 1.3

» ПТ габарит 1.4

» Патроны ПН

» Патроны ПЭ

Контакт-основание для предохранителей

» Контакт-основание для предохранителей серии ПКТ, ПКЭ,ПКН

» Контакт-основание для предохранителей серии ППН, ПН2

Рубильники

» Рубильники РПС

» Рубильники РПБ

» Рубильники РПЦ

» Рубильники РС

» Рубильники РБ

» Рубильники РЦ

» Рубильники РПЦ-5, РПБ-5, РПБп-5, РП-5, Р-3545, Р-2515 на ток 1000/1600/2000/3000А

Переключатели

Предохранители высоковольтные ПКТ, ПКН

» Предохранитель ПКТ-101 ток 2; 3,2; 5; 8; 10; 16; 20; 31,5А

» Предохранитель ПКТ-102 ток 31,5; 40; 50; 80А

» предохранитель ПКТ-103 ток 50; 80; 100; 160А

» Предохранитель ПКТ-104 ток 100; 160; 200; 320А

» Предохранитель ПКН-001 6;10;35кВ

Производитель:

ВсеАО «ВОЛОГОДСКИЙ ЭМЗконтэлРоссия

Результатов на странице:

5203550658095

Воздействие волн перенапряжения | ВЧ-заградители и устройства присоединения для каналов связи

Подробности

Категория: Разное-архив

• связь
• перенапряжения

Содержание материала

• ВЧ-заградители и устройства присоединения для каналов связи
• Введение
• Структурные схемы обработки и присоединения
• Сильноточные параметры заградителей
• Высокочастотные параметры заградителя
• Затухание, вносимое заградителем
• Конденсаторы связи
• Фильтры присоединения
• Высокочастотный кабель
• Рекомендации МЭК
• Переносные заземляющие заградители
• Устройства присоединения к изолированным проводам расщепленных фаз
• Устройства присоединения к изолированным грозозащитным тросам
• Воздействие волн перенапряжения
• Перенапряжения, вызванные явлением выноса потенциала
• Разделительные фильтры
• Высокочастотные заградители ВЗ
• Высокочастотные заградители для распределительных сетей
• Выпускаемые конденсаторы связи
• Выпускаемые фильтры присоединения
• Высокочастотный кабель и разделительный фильтр

Страница 14 из 21

ВОЗДЕЙСТВИЕ ВОЛН ПЕРЕНАПРЯЖЕНИЯ НА ФИЛЬТР ПРИСОЕДИНЕНИЯ, ВЧ КАБЕЛЬ И АППАРАТУРУ УПЛОТНЕНИЯ

Волны перенапряжения, возникающие на проводах линии электропередачи при коммутационных переключениях, коротких замыканиях на линиях или шинах подстанций, от атмосферных разрядов и других причин, воздействуют на элементы системы присоединения и на линейные цепи аппаратуры уплотнения. Воздействие волн перенапряжения может вызвать повреждения элементов ФП и аппаратуры уплотнения. В некоторых случаях они могут вызвать пробой изоляции ВЧ кабеля. При всех случаях перенапряжений на проводах ВЛ на входе аппаратуры уплотнения: возникают электрические помехи.
Для защиты от перенапряжений и уменьшения уровня: импульсных помех между нижней обкладкой каждого из; конденсаторов связи и землей включается разрядник. Этот разрядник пробивается па фронте волны, воздействующей на конденсатор связи, и ограничивает амплитуду перенапряжения на входе схемы присоединения. Поэтому чем: меньше пробивное напряжение разрядника, тем меньше амплитуда перенапряжений в системе присоединения и меньше уровень импульсных помех в канале связи. 

Минимально допустимое значение пробивного напряжения разрядника определяется требованием погасания дуги в разряднике после его пробоя от воздействия импульсной волны. Дуга в разряднике может поддерживаться напряжением передаваемых ВЧ сигналов. Для того чтобы дуга в разряднике надежно погасала после окончания импульса перенапряжения, необходимо, чтобы пробивное напряжение разрядника было по меньшей мере в 2 раза больше амплитуды сопровождающего напряжения высокой частоты. Если принять входное сопротивление ВЛ чисто активным, то амплитуда напряжения между нижней обкладкой конденсатора связи и землей (в точках подключения разрядника) при однофазном присоединении определится как
(7.24)
где Р — мощность ВЧ сигнала на входе линейного тракта; rвх — входное сопротивление этого тракта; хкс=1/ωСкс — реактивное сопротивление КС на частоте сигнала.

Минимально допустимое значение пробивного напряжения разрядника определяется как
(7.25)
где Umax — амплитуда выходного напряжения каждого из передатчиков, работающих через данную схему присоединения.

Исследования перенапряжений в устройствах присоединения проводились во ВНИИЭ [8]. На основании этих исследований были сделаны следующие выводы:
амплитуда напряжения помех на выходе ВЧ кабеля при воздействии на конденсатор связи единичной волны напряжения при разомкнутом конце кабеля значительно выше, чем при нагрузке кабеля на согласованное сопротивление. Характерные осциллограммы напряжения на выходе кабеля показаны на рис. 7.4;

амплитуда напряжения помех на выходе ВЧ кабеля прямо пропорциональна ширине полосы ФП. Этот вывод в данном случае не очевиден, так как электрические характеристики ФП искажены работой разрядника;
амплитуда перенапряжений на выходе кабеля тем больше, чем больше емкость конденсатора связи;

напряжение помех возрастает при увеличении пробивного напряжения разрядника. Однако напряжение помех растет несколько медленнее роста пробивного напряжения разрядника, что объясняется тем, что увеличение пробивного напряжения разрядника достигается увеличением числа последовательно включенных искровых промежутков,
а при этом уменьшается коэффициент импульса разрядника;

характер помех и их амплитуда не изменяются после введения в разрядник нелинейного (вилитового) сопротивления.

Рис. 7.4. Характерные осциллограммы напряжения на выходе ВЧ кабеля при воздействии на КС одного импульса напряжения:

а—при согласованной нагрузке кабеля; б — при разомкнутом конце кабеля
Защита ФП, кабеля и аппаратуры уплотнения от перенапряжений может обеспечиваться разрядником, в котором последовательно с искровым промежутком нет нелинейного сопротивления, так как после пробоя промежутка проходящий через него сопровождающий ток очень мал.

Однако при воздействии на разрядник длительной серии импульсов общее время, в течение которого разрядник пробит и канал связи закорочен, может оказаться настолько большим, что вызовет срыв в приеме блокирующего сигнала релейной ВЧ защиты. По этой причине в ФП устанавливаются разрядники вентильного типа, так же как в ВЧ заградителях.

• Назад
• Вперёд

• Назад
• Вперёд

• Вы здесь:  
• Главная
• Архив
• Разное архив
• Электромонтер буровых установок

Еще по теме:

• Проектирование ВЧ каналов по ЛЭП
• Информационное обеспечение управления ЭС
• Тепловизионный контроль конденсаторов связи и делительных конденсаторов
• Диагностика работы средств диспетчерского и технологического управления
• Заземление нейтрали в высоковольтных системах

Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы.

(Конференция)

Моделирование отклика высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы. (Конференция) | ОСТИ.GOV

перейти к основному содержанию

• Полная запись
• Другое связанное исследование

Аннотация не предоставлена.

Авторов:

Боуман, Тайлер;

Халлиган, Мэтью;

Льянес, Родриго Элиас

Дата публикации:

01. 05.2020

Исследовательская организация:

Национальная лаборатория Сандия. (SNL-NM), Альбукерке, Нью-Мексико (США)

Организация-спонсор:

Национальная администрация по ядерной безопасности Министерства сельского хозяйства США (NNSA)

Идентификатор ОСТИ:

1783665

Номер(а) отчета:

ПЕСОК2020-5243К
686194

Номер контракта с Министерством энергетики:  

АК04-94АЛ85000

Тип ресурса:

Конференция

Отношение ресурсов:

Конференция

: предложено для презентации на Международном симпозиуме IEEE по электромагнитной совместимости, целостности сигнала и целостности питания 2020 года, который состоится 27–31 июля 2020 года в Рино, штат Невада, США.

Страна публикации:

США

Язык:

Английский

---

Форматы цитирования

• MLA
• АПА
• Чикаго
• БибТекс


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Лланес, Родриго Элиас. Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы. . США: Н. П., 2020.
Веб. Дои: 10.1109/EMCSI38923.2020.9191483.

Копировать в буфер обмена


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Льянес, Родриго Элиас. Высокочастотный металлооксидный варистор, моделирующий реакцию на ранние электромагнитные импульсы. . Соединенные Штаты. https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483

Копировать в буфер обмена


Боумен, Тайлер, Халлиган, Мэтью и Лланес, Родриго Элиас. 2020.
«Моделирование реакции высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы». Соединенные Штаты. https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483. https://www.osti.gov/servlets/purl/1783665.

Копировать в буфер обмена

@статья{osti_1783665,
title = {Моделирование отклика высокочастотного металлооксидного варистора на ранние электромагнитные импульсы.},
автор = {Боуман, Тайлер и Халлиган, Мэтью и Льянес, Родриго Элиас},
abstractNote = {Аннотация не предоставлена.},
дои = {10.1109/EMCSI38923.2020.9191483},
URL-адрес = {https://www.osti. gov/biblio/1783665},
журнал = {},
номер =,
объем = ,
место = {США},
год = {2020},
месяц = ​​{5}
}


Копировать в буфер обмена

---

Просмотр конференции (4,45 МБ)

https://doi.org/10.1109/EMCSI38923.2020.9191483

Дополнительную информацию о получении полнотекстового документа см. в разделе «Доступность документа». Постоянные посетители библиотек могут искать в WorldCat библиотеки, в которых проводится эта конференция.

---

Экспорт метаданных

Сохранить в моей библиотеке

Вы должны войти в систему или создать учетную запись, чтобы сохранять документы в своей библиотеке.

Похожие записи в сборниках ОСТИ.ГОВ:

• Аналогичные записи

Оптимизированная молниезащита для более высоких частот

George M. Kauffman, P.E.

 

Частоты выше 4,5 ГГц все чаще используются для широкого спектра наружной связи. Эти области применения включают в себя критически важные инфраструктурные приложения, где требования к длительному сроку службы и высокой доступности имеют первостепенное значение. При использовании наружных антенн в большинстве мест необходимо учитывать воздействие молнии. Когда кабели выведены на улицу, коаксиальный формат оказался наиболее прочным из-за внутреннего экранирования центрального проводника внешним проводником с гораздо большей площадью поперечного сечения. Для обеспечения длительного срока службы параллельные или скрученные проводники, такие как Cat5, не могут так хорошо выдерживать суровые электромагнитные условия. В этой статье основное внимание уделяется защите класса 4-6 ГГц в коаксиальной линии передачи для долгосрочного использования и приложений с высокой доступностью.

T способ 1: Электрические параметры молнии.

Грозозащита в коаксиальном кабеле включает в себя выполнение требований к радиочастотной (РЧ) передаче, защиту оборудования от повреждений, вызванных молнией или другими переходными импульсами, а также соответствие требованиям по постоянному току или мощности. Одной из главных проблем сегодня является то, что устройства защиты обычно имеют серьезные проблемы, работающие на частотах выше 4 ГГц, из-за больших потерь сигнала. Кроме того, требование наличия постоянного тока на центральном проводнике существенно влияет на выбор технологии защиты.

Характеристика угрозы молнии

Молния представляет собой высвобождение накопленного заряда в облачных образованиях на землю и часто между облаками. Высвобождение электрических зарядов из облака на землю несет потенциал в миллионы вольт, токи более 100 кА и длительность импульса в десятки микросекунд. Возможна серия импульсов, время нарастания каждого импульса составляет около 1 микросекунды. В таблице 1 показаны некоторые ключевые параметры, связанные с грозовым разрядом.

Несмотря на значительное разнообразие ударов молнии, в промышленности используются стандартизированные формы сигналов для представления «типичной» активности молнии. Наиболее популярной формой сигнала является импульс 8×20, который показан на вставке во временной области, а на основной кривой — в частотной области. Используются другие формы сигналов, в том числе 1,2 × 50 для импульсов напряжения (время нарастания 1,2 мкс и ширина импульса 50 мкс, определяемые аналогично импульсу 8 × 20 мкс. Однако частотный состав большинства сигналов обычно одинаков и почти всегда частота переключения менее десяти лет

Рис. 1: 8 x 20 мкс в частотной области единичного импульса.

На небольшой врезке рисунка 1 показана форма сигнала 8×20 во временной области. Также показаны время нарастания и ширина импульса. Основной график — это частотная область для этой формы волны. Если мы посмотрим на содержание энергии в этом идеализированном грозовом импульсе, то увидим, что около половины энергии приходится на первые 7 гармоник или ниже примерно 0,12 МГц. Кроме того, очень мало энергии выше 1 МГц. Таким образом, наша угроза (с точки зрения электричества) находится более чем в трех десятилетиях от диапазонов связи (1 МГц по сравнению с 5 ГГц).

Характеристика характеристик радиочастотной передачи

Рисунок 2: Модель радиочастотной передачи.

Коаксиальные протекторы являются компонентами линии передачи и обычно характеризуются способностью проводить полезный сигнал с минимальными потерями и низким уровнем отраженного сигнала (КСВН). Когда радиочастотная энергия проходит через протектор, она проходит через него, отражается обратно и рассеивается в виде тепла в той или иной комбинации. Никогда полная входная энергия не равна выходной энергии. Например, на рис. 2 показан коаксиальный протектор в радиочастотной линии передачи; уменьшение сигнала через устройство называется вносимыми потерями. Вносимые потери будут относиться к выходному и входному уровням мощности и равны 10 x log(9).7/100) или приблизительно 0,13 дБ. Отражение сравнивается с входным сигналом и называется обратными потерями, и в этом примере оно будет 10 x log (2/100) или 17 дБ. Обратные потери в 17 дБ также могут быть выражены в коэффициенте стоячей волны и будут соответствовать КСВ 1,33. Коаксиальный протектор также имеет ограничения мощности ВЧ, но обычно они не критичны для большинства передатчиков малой мощности (менее 25 Вт).

Характеристика эффективности защиты

Протекторы имеют два основных параметра для характеристики защиты; текущая мощность и пропускная способность. Допустимая токовая нагрузка – это максимальный ток, который может протекать по центральному проводнику. Наиболее распространенные рейтинги:

а. Ток для 10 импульсов, когда протектор все еще работает после этого, как с точки зрения передачи радиочастотной энергии, так и с точки зрения защиты.
б. Способность защищать от одного одиночного импульса и продолжать пропускать радиочастотную энергию после этого,
c. Способность защитить от одного импульса, но впоследствии не полностью соответствовать критериям радиочастотных характеристик.
Убедитесь, что при выборе устройства защиты вы сравниваете один и тот же тип параметра пикового тока.

Пропуск — это выход устройства защиты при подаче на вход нормированного импульса. В большинстве случаев вход представляет собой сигнал напряжения (разомкнутая цепь) 1,2×50 мкс и ток (короткое замыкание) 8×20 мкс. Входные уровни обычно составляют 4 кВ и 2 кА или 6 кВ и 3 кА. Выход устройства защиты нагружается на 50 мк, измеряется результирующая форма волны (значительно уменьшенная по сравнению с импульсом шириной 6 кВ и 50 мкс), и извлекаются два основных параметра. Первый сквозной параметр — это пиковое выходное напряжение. Пиковое напряжение представляет собой напряжение, которое РЧ-порт должен быть в состоянии принять без повреждения диэлектрика или отказа компонента. Вторым параметром пропускания является энергия в джоулях, вложенная в нагрузку 50 Ом.

Энергия в Дж = 1/50 ∫v(t)2dt

Где J — энергия в джоулях, v(t) — напряжение как функция времени. Чтобы дать представление о приведенных здесь числах, для протектора, который имеет выход «прямоугольной волны» 500 вольт в течение 0,1 микросекунды, энергия будет составлять 0,1 × 10-6 секунд x 500 В2 / 50 Ом или 500 мкДж. Фактическое интегрирование обычно выполняется с использованием численных методов. Это представляет собой энергию, которую РЧ-порт должен выдерживать без тепловых отказов.

Несмотря на то, что все протекторы имеют пропускную способность, уровень энергии и напряжения обычно резко снижается по сравнению с величиной первоначального переходного процесса. Однако пропуск должен быть согласован с входными радиоцепями.

ВЫБОР ВАРИАНТОВ ЗАЩИТЫ

Решения только для РЧ

Если защитное устройство требуется только для пропуска РЧ-энергии в диапазоне от 4 до 6 ГГц, защитное устройство может воспользоваться разделением (более 3 декад) контент частоты грозовой опасности (ниже 1 МГц) из требуемой полосы пропускания (выше 4,5 ГГц). Это говорит о том, почему протектор полосового типа может обеспечить хорошую защиту. В наиболее популярных полосовых устройствах защиты используется шунт короткого замыкания с большой токовой нагрузкой от центрального проводника к экрану. Предохранители высочайшего качества соответствуют емкости шунта центральному контакту разъема, поэтому разъемы N способны выдерживать импульсы 65 кА 8×20 мкс.

Рисунок 3: Четвертьволновые протекторы.

Четвертьволновый шлейф защиты является очень популярной реализацией этого устройства и обеспечивает превосходную защиту как с точки зрения пикового тока, так и снижения переходных процессов. Проходные характеристики устройств на Рисунке 3 показывают замечательную производительность, как показано на Рисунке 4. Хотя этот пример относится к устройству защиты от 5,15 до 5,88 ГГц, производительность на частоте 4,9 ГГц очень хорошая. Устройства с более широкой полосой пропускания (от 2,4 до 6 ГГц) и устройства, оптимизированные для 4,9ГГц также доступны в промышленности. Четвертьволновые протекторы, хотя и обладают исключительными характеристиками, как правило, дороже, чем альтернативные протекторы с более низкими характеристиками. На рис. 5 показано, как пропускная способность четвертьволнового защитного устройства для частот от 5 до 6 ГГц имеет низкое пиковое напряжение и, как следствие, низкое энергопотребление. Кроме того, основная гармоника, связанная с выходным сигналом, имеет частоту около 25 кГц. Из этого следует, что в полосе частот (выше 4,9 ГГц) содержится очень мало энергии, поэтому входной полосовой фильтр радиоприемника обеспечит дальнейшее значительное ослабление энергии молнии. Использование ограничителя энергии блока постоянного тока в устройстве защиты дает мало пользы. Фактически, ограничители блокировки по постоянному току сделают устройство защиты однонаправленным (способным принять переходный процесс только с одной стороны). Предпочтительно использовать двунаправленные четвертьволновые шлейфы с номинальным током 65 кА для обеспечения максимальной защиты в приложениях с полосой пропускания 4–6 ГГц.

Рис. 4: Типичные четвертьволновые ВЧ-характеристики.

Решения по постоянному и радиочастотному току

Наличие постоянного тока на центральном проводнике имеет большое значение для коаксиальной защиты в приложениях 4–6 ГГц. В этом случае защитным элементом является газоразрядная трубка (ГРТ), которая представляет собой шунтирующее устройство, срабатывающее под высоким напряжением. Обычно в состоянии разомкнутой цепи GDT срабатывает, когда молния создает высокое напряжение на центральном проводнике. Затем GDT шунтирует землю и снимает энергию или напряжение с центрального проводника. Как показано для идеального GDT на рисунке 6, частотная область выходного сигнала устройства защиты GDT «сдвинула вверх» содержание энергии из-за усечения формы волны молнии примерно на 100 нс. Тем не менее, очень мало энергии выше 1 ГГц, что все еще ниже большинства входных радиофильтров для 4,9.+ ГГц работа. Однако существует пик высокого напряжения в несколько сотен вольт длительностью примерно 100 нс. Вход большинства радиостанций может выдержать этот импульс, но это необходимо подтвердить.

Рис. 5: Четвертьволновая пропускная способность.

После того, как переходный процесс прекратится, GDT вернется в состояние высокого сопротивления и позволит нормальное распространение ВЧ и низковольтного постоянного тока через устройство защиты. GDT — это рабочая лошадка индустрии защиты, а высококачественные GDT имеют самую высокую допустимую токовую нагрузку среди всех аналогичных компонентов такого размера. Традиционные устройства защиты на основе GDT используют защитный компонент, рассчитанный на 5-20 кА для 8×20 импульсов тока. Здесь инженерам нужно быть осторожными, пиковая мощность протекторов может сильно различаться, а качество GDT является важным фактором производительности.

Рис. 6: Пропускная трубка разрядника идеального газа (GDT).

Проблема с большинством предохранителей на основе GDT, которые необходимы при прохождении постоянного тока, заключается в том, что характеристики радиочастоты от 4 ГГц до 6 ГГц обычно сильно ухудшаются. Вносимые потери 0,5 или значительно более 1 дБ не являются редкостью. Эти высокие потери означают сокращение дальности связи, что повлияет на критически важные приложения.

Техническая задача при разработке устройства на базе GDT заключается в расширении защиты до более высоких частот 4-6 ГГц при минимизации вносимых потерь и КСВ в сочетании с сохранением максимальной переходной способности. NexTek оптимизировала средства защиты производительности, используя GDT средней емкости, которые имеют радиочастотные характеристики, оптимизированные до 6 ГГц; они показаны на рис. 7. ВЧ-характеристики этих устройств защиты, как показано на рис. 8, обеспечивают наилучшее сочетание превосходных ВЧ-характеристик и возможностей защиты, сохраняя при этом вносимые потери всего 0,1 дБ и способные пропускать постоянный ток.

Рис. 7. Предохранители GDT с расширенной частотой 6 ГГц.

Как показано на рис. 9, GDT срабатывают после того, как напряжение превысит уровень срабатывания в течение очень короткого времени. Например, GDT, используемый в устройствах защиты NexTek 6 ГГц, достигает пикового значения около 600 В и фиксируется до очень низкого напряжения примерно за 100 нс во время имитации грозового импульса.

ДРУГИЕ ФАКТОРЫ, ВЛИЯЮЩИЕ НА ЗАЩИТУ ОТ МОЛНИИ

Минимизация прямых ударов молнии

Защитная способность устройства защиты может быть снижена, если снижается риск прямых ударов молнии. Небольшой физический размер антенны в диапазоне от 4 до 6 ГГц позволяет определить место, где молния не может легко ударить напрямую. Антенну можно защитить, разместив ее под выступом, под другой антенной или мачтовой конструкцией, или установив над антенной выступающий заземленный металлический экранирующий элемент. В этих случаях можно добиться длительного срока службы.

Рис. 8. GDT, оптимизированный для работы на частоте 6 ГГц.

Надлежащее заземление имеет решающее значение

Обязательно установите защитное устройство возле входа в здание. Предпочтительно, чтобы устройство защиты находилось в пределах 1 м (3 фута) от ввода кабеля в здание. Заземляющий провод или лента к протектору должны иметь сечение, примерно в два раза превышающее площадь проводника коаксиального экрана, и сечение не менее 10 AWG (3,5 мм2). Система заземления должна выдерживать высокие уровни инжекции тока при низком напряжении и отводить ток в почву.

Линии промежуточной частоты (ПЧ) имеют более низкую частоту

В некоторых случаях внутренний блок отделяется от наружного блока кабелем с ПЧ и питанием постоянного тока.