Содержание
Полное удельное сопротивление петли фаза-нуль для кабеля или пучка проводов с алюминиевыми жилами | Кабели
- кабель
- справка
- шины и провод
Полное удельное сопротивление петли фаза-нуль Zпт уд для кабеля или пучка проводов с алюминиевыми жилами при температуре жилы 65 °С мОм/м
|
Сечение фазного провода, мм2 |
Сечение нулевого провода, мм2 |
||||||||||
|
2,5 |
4 |
6 |
10 |
16 |
25 |
35 |
50 |
70 |
45 |
120 |
|
|
2,5 |
29,64 |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
— |
|
4 |
24,08 |
18,52 |
|||||||||
|
6 |
— |
15,43 |
12,34 |
9. |
|||||||
|
10 |
— |
9,88 |
7,41 |
5,92 |
|||||||
|
16 |
— |
5,92 |
4,43 |
3,7 |
3,35 |
||||||
|
25 |
5,19 |
3,7 |
2,96 |
2,54 |
2,22 |
||||||
|
35 |
4,77 |
3,35 |
2,54 |
2,12 |
1,8 |
1,59 |
|||||
|
50 |
— |
3,06 |
2. |
1,8 |
1,48 |
1,27 |
1,13 |
||||
|
70 |
— |
2,01 |
1,59 |
1,27 |
1,06 |
0,92 |
|||||
|
95 |
— |
1,45 |
1,13 |
0,92 |
0,78 |
||||||
|
120 |
1,37 |
1,05 |
0,84 |
0,7 |
0,62 |
||||||
|
150 |
— |
0,99 |
0,82 |
0,67 |
0,52 |
||||||
|
185 |
0,95 |
0,73 |
0,59 |
0,51 |
|||||||
22- Назад
- Вперед
org/BreadcrumbList»>
Читать также:
- Допустимый длительный ток для переносных шланговых шнуров, тяжелых кабелей, переносных проводов с медными жилами
- Поправочные коэффициенты на токи для кабелей, проводов и шин в зависимости от температуры
- Экономическая плотность тока для проводов, шин в кабелей
- Номинальные сечения жил кабелей и проводов
- Сопротивления проводов и кабелей с алюминиевыми жилами до 500 В
Полное сопротивление петли фаза ноль
В электрических сетях напряжением до 1000 в с глухим заземлением нейтрали должно быть обеспечено надежное отключение защитным аппаратом однофазового к.
з. Это диктуется требованиями техники безопасности.
Расчетными точками для определения величины тока к. з. являются более удаленные (в электрическом смысле) точки сети, так как конкретно этим точкам соответствует меньшее значение тока однофазового к. з.
Величина однофазового тока к. з. может быть определена по приближенной формуле
где U ф — фазное напряжение сети, в;
Z т — полное сопротивление понижающего трансформатора току замыкания на корпус, ом;
Z п — полное сопротивление петли фаза — нуль полосы до более удаленной точки сети, ом.
Расчетные значения полных сопротивлений понижающих трансформаторов при однофазовых замыканиях приведены в табл. 7-1.
Для трансформаторов мощностью более 630 ква при определении тока к. з. можно принять:
Z т =0
Полное сопротивление петли проводов либо жил кабеля полосы определяется по формуле
где R п — активное сопротивление фазного ( R ф ) и нулевого (Ro) проводов, ом;
R п =R ф +R о (7-3 )
Х п — индуктивное сопротивление петли проводов либо жил кабеля, ом.
Активные сопротивления проводов из цветных металлов определяются по табл. 5-1. Средние значения индуктивных сопротивлений петель проводов либо жил кабелей из цветных металлов на 1 км полосы даны в табл. 7-2.
Для железных проводов индуктивное сопротивление петли проводов определяется по формуле
где Х’ п — наружное индуктивное сопротивление петли из прямого и оборотного проводов, равное для воздушной полосы напряжением до 1000 В 0,6 Ом/км; Х» п.п и Х» п.о — внутренние индуктивные сопротивления соответственно прямого и оборотного проводов полосы, Ом/км.
Значения полных сопротивлений петель для проводов и жил кабелей из цветных металлов на 1 км полосы даны в табл. 7-3. В табл. 7-6 указаны сопротивления петли «фаза трехжильного кабеля — железная полоса» для небронированных кабелей.
| Тип | Номинальная мощность, ква | Напряжение обмотки ВН.  кв |
Схема соединений | Полное сопротивление Zт, ом |
| ГОСТ401-41 | ||||
| ТМ, ТМА ТМ ТМ ТМ ТМА ТСМА ТСМ ТМ, ТМА ТМ, ТМА ТМ. ТМА ТМ, ТМА ТМ, ТМА ТМ, ТМА ТМ, ТМА ТМ, ТМА ТМ |
20 30 50 100 100 100 100 180 180 320 320 560 560 750 1000 1000 |
6-10 6-10 6-10 6-10 35 6-10 35 6-10 35 6-10 35 6-10 35 6-10 6-10 35 |
У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун |
1,39 0,9 0,54 0,27 0,25 0,26 0,25 0,15 0,14 0,085 0,08 0,048 0,046 0,036 0,027 0,026 |
| ГОСТ12022-66 | ||||
| ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ ТМ |
25 40 63 63 100 100 160 160 250 250 400 400 400 630 |
6-10 6-10 6-10 20 6-10 20-35 6-10 20-35 6-10 20-35 6-10 20-35 6-10 6-10 |
У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун У/Ун Д/Ун У/Ун |
1,04 0,65 0,413 0,38 0,26 0,253 0,162 0,159 0,104 0,102 0,065 0,064 0,022 0,043 |
| ГОСТ11920-66 | ||||
| ТМ ТМ ТМ ТМ |
1 000 1 000 1 000 1 000 |
6-10 20-35 6-10 20-35 |
У/Ун У/Ун Д/Ун Д/Ун |
0,027 0,026 0,009 0,01 |
| — | ||||
| ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ ТСЗ |
160 180 250 320 400 560 630 750 1 000 1 000 |
6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 6-10 |
Д/Ун У/Ун Д/Ун У/Ун Д/Ун У/Ун Д/Ун У/Ун Д/Ун У/Ун |
0,055 0,15 0,035 0,085 0,022 0,048 0,014 0,036 0,009 0,027 |
Примечания: Для понижающих трансформаторов с напряжением вторичных обмоток 230/133в значения сопротивлений в 3 раза меньше обозначенных в табл.
7-1.
Условные обозначения схем соединений трансформаторов:
У — звезда; Ун — звезда с выведенной нулевой точкой; Д — треугольник.
| Условия прокладки | Индуктивные сопротивления |
| Кабель до 1 кв либо провода, проложенные в трубах | 0,15 |
| Изолированные провода на роликах | 0,4 |
| Провода на изоляторах снутри помещений либо по внешним стенкам строения | 0,5 |
| Воздушные полосы низкого напряжения | 0,6 |
| Сечение провода, мм.кв | Кабель и провода в трубах | Провода на роликах и изоляторах | Провода воздушных линий | ||||
| прямого | оборотного | медные | дюралевые | медные | дюралевые | медные | дюралевые |
| 1 1,5 1,5 2,5 2,5 4 4 4 6 6 6 10 10 10 16 16 16 25 25 25 35 35 35 50 50 50 70 70 70 95 95 95 120 120 120 150 150 150 |
1 1 1,5 1,5 2,5 1,5 2,5 4 2,5 4 6 4 6 10 6 10 16 10 16 25 10 16 35 16 25 50 25 35 70 35 50 95 50 70 120 50 70 150 |
37,8 31,5 25,2 20,2 15,1 17,3 12,2 9,3 10,6 7,71 6,12 6,50 4,90 3,68 4,26 3,04 2,40 2,58 1,94 1,49 2,38 1,74 1,09 1,60 1,14 0,793 1,03 0,833 0,58 0,755 0,608 0,428 0,568 0,461 0,350 0,535 0,430 0,285 |
— — — — 25,2 — 20,5 15,8 17,9 13,2 10,5 11,1 8,42 6,32 7,24 5,14 3,96 4,44 3,26 2,56 4,08 2,90 1,84 2,62 1,92 1,29 1,74 1,39 0,932 1,27 0,99 0,797 0,922 0,745 0,561 0,862 0,687 0,446 |
— — 25,2 20,2 15,1 17,3 12,2 9,3 10,6 7,71 6,14 6,52 4,92 3,71 4,28 3,08 2,45 2,62 1,98 1,55 2,42 1,79 1,16 1,65 1,21 0,890 1,11 0,927 0,706 856 0,712 0,566 — — — — — — |
— — — — 25,2 — 20,5 15,8 17,9 13,2 10,5 11,1 8,42 6,32 7,24 5,15 3,99 4,46 3,30 2,60 4,11 2,96 1,90 2,66 1,97 1,36 1,80 1,45 1,03 1,34 1,08 0,815 — — — — — — |
— — — — — — — 9,3 — — 6,16 — 4,96 3,75 4,32 3,13 2,52 2,69 2,08 1,68 2,48 1,87 1,29 1,74 1,32 1,05 1,24 1,08 0,896 1,02 0,915 0,772 0,858 0,792 0,732 — — — |
— — — — — — — — — — — — — — — — 4,03 4,50 3,34 2,66 4,15 3,00 1,96 2,70 2,03 1,44 1,86 1,53 1,13 1,42 1,18 0,907 1,09 0,945 0,808 1,04 0,808 0,732 |
Сечение кабеля, мм. кв |
Ток и материал жил кабеля | Размеры металлической полосы, мм | |||||||||||
| 20X4 | 40X4 | 50X4 | 50X4 | 60X4 | 80X4 | 100X4, 100X6 |
100X5, 100X8 |
||||||
| Ток срабатывания наибольшего расцепителя автомата, а | 150 | 1400 | 200 | 1400 | 250 | 1400 | 300 | 1400 | 400 | 1400 | 500 | 1400 | |
| Номинальный ток плавкой вставки безынарционного предохранителя, а |
60 | 600 | 80 | 600 | 100 | 600 | 120 | 600 | 150 | 600 | 200 | 600 | |
| Материал жил кабеля: | Полное сопротивление петли, ом/км | ||||||||||||
| 3X4 | |||||||||||||
Примечание: Сопротивление петли «фаза кабеля -стальная полоса» не остается неизменным для обозначенных в таблице значений тока, так как сопротивление металлической полосы находится в зависимости от тока.
Для промежных значений тока величина сопротивления определяется интерполяцией
Надежное отключение защитным аппаратом однофазового к. з. будет обеспечено при условии выполнения соотношения
где К 31 — допустимая кратность малого тока к. з. по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя либо току срабатывания, либо номинальному току наибольшего расцепителя автомата I 3 ;
I к -наименьшая величина однофазового тока к. з., определяемая по формуле (7-1),а.
Допустимая кратность малого тока к. з. должна быть более 3 по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя и номинальному току расцепителя автоматического выключателя, имеющего назад зависимую от тока характеристику, и более 1,1 К р по отношению к току срабатывания автоматического выключателя, имеющего только электромагнитный расцепитель (К р — коэффициент, учитывающий разброс черт расцепителя по данным завода).
Для сетей, прокладываемых во взрывоопасных помещениях, допустимые кратности тока к.
з. растут до значения 4 по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя и 6 по отношению к номинальному току расрасцепителя автоматического выключателя с назад зависимой от тока чертой.
Для сетей, защищаемых только от токов к. з., в нужных случаях (к примеру, для отстройки от токов самозапуска движков) допускается завышение токов плавких вставок предохранителей и уставок расцепителей автоматов, но при всем этом кратность тока к. з. обязана иметь значение более 5 по отношению к номинальному току плавкой вставки предохранителя и более 1,5 по отношению к току срабатывания электромагнитного расцепителя автомата.
Значения допустимой кратности тока к. з. для разных критерий прокладки сети приведены в табл. 7-8.
В данной статье пойдет речь об определении величины тока однофазового тока к.з. в сетях 0,4 кВ с глухозаземленной нейтралью.
Данный вопрос очень животрепещущ, так как электрические сети 0,4 кВ, являются более распространёнными.
В текущее время существует два способа расчета однофазового КЗ – четкий и приближенный и оба способа основаны на способе симметричных составляющих.
1. Четкий способ определения тока однофазового КЗ
1.1 Четкий способ определения тока однофазового КЗ, представлен в ГОСТ 28249-93 формула 24, и рассчитывается по формуле:
Используя данный способ можно с большой степенью точности определять токи КЗ при узнаваемых сопротивлениях прямой, оборотной и нулевой последовательности цепи фаза-нуль.
К огорчению, на практике данный способ не всегда может быть применять, из-за отсутствия справочных данных на сопротивления прямой, оборотной и нулевой последовательности для кабелей с дюралевыми и медными жилами с учетом методов прокладки фазных и нулевых проводников.
2. Приближенный способ определения тока однофазового КЗ
2.1 Приближенный способ определения тока однофазового кз при большой мощности питающей энергосистемы (Хс < 0,1Хт), рассчитывается по формуле [Л1, с 4 и Л3, с 39]:
- Uф – фазное напряжение сети, В;
- Zт – полное сопротивление трансформатора току однофазового замыкания на корпус, Ом;
- Zпт – полное сопротивление петли фаза-нуль от трансформатора до точки КЗ, Ом.
2.2 Если же питающая энергосистема имеет ограниченную мощность, то тогда ток однофазового кз определяется по формуле 2-26 [ Л3, с 39]:
2.3 Значение Z∑ определяется по таблице 2.9 либо можно найти по формуле 2-25 [ Л3, с 39]:
где:
х1т и r1т; х2т и r2т; х0т и r0т — индуктивное и активное сопротивления трансформатора токам прямой, оборотной и нулевой последовательности, мОм. Принимаются по таблице 2.4 [Л3, с 29].
Значение Zт/3 для разных трансформаторов с вторичным напряжением 400/230 В, можно принять по таблицам 2, 3, 4 [Л1, с 6,7].
Сопротивления контактов шин, аппаратов, трансформаторов тока в данном способе не учитываются, так как арифметическая сумма Zт/3 и Zпт делает не который припас.
2.4 Полное сопротивление трансформатора Zт, определяется по формуле 2-24 [Л3, с 39]:
2.5 Полное сопротивление петли фаза-нуль, определяется по формуле 2-27 [Л3, с 40]:
- Zпт.уд. – полное удельное сопротивление петли фаза-нуль для каждого участка от трансформатора до места КЗ определяется по таблицам 2. 10 – 2.14 [Л3, с 41,42] либо по таблицам [Л2], мОм/м;
- l – длина участка, м.
10 – 2.14 [Л3, с 41,42] либо по таблицам [Л2], мОм/м;Ниже представлены справочные таблицы со значениями удельного сопротивления петли фаза-нуль для разных кабелей и шинопроводов согласно [Л3, с 41,42].
Справочные таблицы 7, 10 со значениями активных сопротивления медных и дюралевых проводов, кабелей [Л1, с 6, 14].
Справочные таблицы 11, 12, 13 со значениями полного расчетного сопротивления цепи фаза-нуль для 3(4) — жильных кабелей с различной изоляций и при температуре жилы +65(+80) С [Л1, с 15, 16].
На практике согласно [Л1, с 5] рекомендуется применять приближенный способ определения тока однофазового КЗ. При таком способе, допустимая погрешность в расчете тока однофазового КЗ при неточных начальных данных в среднем равна – 10% в сторону припаса; 18-20% — при схеме соединения трансформатора Y/Y0, когда преобладает активная нагрузка и для зануления применяется 4-я жила или оболочка кабеля; 10-12% — при использовании железных труб для зануления проводки.
Из выше изложенного, следует, что при использовании данного способа, создаётся не который припас при расчете, который гарантирует срабатывания защитного аппарата, согласно требованиям ПУЭ.
1. Советы по расчету сопротивления цепи «фаза-нуль». Главэлектромонтаж. 1986 г.
2. ГОСТ 28249-93 – Способы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ.
3. Беляев А.В. Выбор аппаратуры, защит и кабелей в сети 0,4 кВ. Учебное пособие. 2008 г.
myCableEngineering.com > Полное сопротивление контура замыкания на землю
Контур замыкания на землю
На приведенном ниже рисунке показан типичный путь замыкания на землю.
Путь петли разлома Земля
Импеданс петля разлома Земля Z S , определяется как:
ZS = ZE+Z1+Z2
Где:
Z S = Lop Lop Lop Земля. сопротивление, Ом
Z e = полное сопротивление внешнего замыкания на землю, Ом
Z 1 = Импеданс линейного проводника, ω
Z 2 = Защитный проводник схемы (CPC), ω
Внешний импеданс, Z E в зависимости от сети вверх.
На рисунке внешний импеданс будет равен Z 0 + Z PEN . В других схемах внешний импеданс может быть получен иначе.
Полное сопротивление КПК, Z 2 зависит от используемого защитного провода (броня, отдельный кабель, короб и т. д.).
BS 7671 Требования CPC
Сопротивление контура замыкания на землю важно для правила 411 «Меры защиты: автоматическое отключение питания». Эти правила предписывают минимальное время отключения для различных типов цепей. Время отключения зависит от защитного устройства, а время, необходимое устройству для срабатывания, зависит от импеданса контура замыкания на землю.
В правиле 411.3.2 указано следующее максимальное время отключения:
|
Система |
Максимальное время отключения, секунды | ||||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| Цепи розеток не более 63 А Конечные цепи не более 32 А |
Прочие цепи |
||||||||
| 50 В o≤120 В | 120 В o≤230 В | 230 В o≤400 | U или >400 В | ||||||
а. с. |
д.к. | а.с. | д.к. | а.с. | д.к. | а.к. | DC | переменный ток, постоянный ток | |
| ТН | 0,8 | Н/Д | 0,4 | 1 | 0,2 | 0,4 | 0,1 | 0,1 | 5,0 |
| ТТ | 0,3 | Н/Д | 0,2 | 0,4 | 0,07 | 0,2 | 0,04 | 0,1 | 1,0 |
- Для цепей TT, включающих эквипотенциальное соединение в соответствии с Положением 411.3.1.2, может использоваться максимальное время отключения для системы TN.
- Для распределительных цепей TN и цепей, не указанных в приведенной выше таблице, допускается время отключения не более 5 с.
- Для распределительных цепей ТТ и цепей, не охваченных вышеприведенной таблицей, допускается время отключения не более 1 с.
Характеристики защитных устройств должны быть такими, чтобы:
Zs×Ia≤U0×Cmin — системы TN, TT
Zs×2×Ia≤U0×Cmin — система IT (второе замыкание, нейтральный/средний проводник не распределен)
Где:
I a — ток, вызывающий срабатывание защитного устройства в течение заданного времени, А или постоянный ток линейное напряжение относительно земли, В
C min — минимальный коэффициент напряжения (= 0,95)
Если для защиты от короткого замыкания используется УЗО, в дополнение к вышеперечисленному должно выполняться следующее (дальнейшее ограничение максимального Z S ):
RA × IΔN≤50 V
Где:
R A — Сумма сопротивления Earth Electrod УЗО, A
myCableEngineering и контур замыкания на землю
Полное сопротивление контура внешнего замыкания
Полное сопротивление замыкания внешнего контура заземления Z e вычисляется с использованием данных о земле, введенных пользователем в комплексной форме.
0005
Ik2E=IE×pfE−jIE×sin(cos(pfE))
U=U0/3
Ze=U/Ik2E
где:
I E уровень замыкания на землю19 A — 0 уровень замыкания на землю PF E — Коэффициент мощности источника
I K2E — Комплексная форма тока разлома источника, A
U — Фазовое напряжение, v
U 0 — Line-Line Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltege, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltage, v Voltege, v Voltege, v Voltege, v Voltege, v Voltege, v Volteg
Z e — полное сопротивление источника (внешнего), Ом
Кабельная петля Импеданс
MycableEngineering Callulations положительный ( Z 1 (60909) ) и ноль ( Z 0 (60909) ). в трехфазных системах переменного тока». Учитывая условия неисправности (трехфазные и однофазные) на стороне нагрузки кабеля, результирующие уровни неисправности могут быть рассчитаны на удаленном конце.
Согласно IEC 60909, для короткого замыкания линии на землю (с Z 2(60909) = Z 1(60909) ), ток короткого замыкания определяется как: Расчетные значения IEC 60909 и обычное использование Z1 и Z2 (или R1, R2):
| Импеданс EFL | МЭК 60909 Уравнения |
|---|---|
| Z e = | Зе |
| Z 1 = | З 1(60909) |
| Z 2 = | Z 1 (60909) -Однофазная система Z 1 (60909) + Z 0 (60909) -Система трехфазы |
Полное сопротивление контура замыкания на землю
После получения составляющих импеданса источника полное сопротивление контура ( Z t ) и уровень замыкания на конце нагрузки ( I f ) определяются по формуле:
Zt=Ze+Z01+405 900 If=U/Zt
Полное сопротивление контура замыкания на землю представляет собой просто величину Z t .
Для обычных конфигураций рассчитывается максимальное полное сопротивление контура замыкания на землю (но пользователь может изменить его). Для других конфигураций пользователю необходимо ввести требуемое максимальное сопротивление контура замыкания на землю. Условия цепи, для которых рассчитывается максимальное полное сопротивление контура замыкания на землю, зависят от типа системы и выбранных защитных устройств.
Примечание: максимальный импеданс контура замыкания на землю для устройств, перечисленных в BS 7671, доступен для максимального времени отключения 0,1, 0,2, 0,4, 1 и 5 с. Для MCCB импеданс доступен для времени отключения 0,4 и 5 с при максимальной настройке,
Защитный проводник цепи (CPC)
Броня кабеля используется в качестве CPC при расчете Z 0 и замыкания на землю импеданс петли. Кроме того, у пользователя есть возможность добавить дополнительный проводник, который будет использоваться параллельно с любой броней для формирования КПК.
Дополнительный проводник может быть внешним по отношению к кабелю или внутренним.
Правило 543 стандарта BS 7671 определяет минимальные размеры защитных проводников. Пользователю рекомендуется убедиться, что конструкция его кабеля соответствует этому правилу.
Защитное устройство
Также выполняется проверка настройки устройства, чтобы убедиться в соблюдении соответствующих требований. Аналогично, если используется УЗО.
Пример расчета см. в разделе Расчет неисправности кабеля.09-2 «Токи короткого замыкания в трехфазной сети переменного тока». системы — Часть 2: данные электрооборудования для расчетов токов короткого замыкания. В этом стандарте приведены соответствующие формулы для различных одножильных и многожильных кабелей с металлическими оболочками или экранами или без них. Для ситуаций, не охватываемых IEC 60909, мы можем использовать фундаментальные уравнения для получения подходящей формулы.
Основные уравнения
Для одиночного проводника внутренняя (собственная) индуктивность, обусловленная его собственным магнитным полем, определяется по формуле:
L=μ08π
with the reactance given by: X=ωL=ωμ08π
and:
μ 0 = permeability of free space, 4π 10 -7 N.
A -2
L = собственная индуктивность в Гн·м -1
X = реактивное сопротивление в Ом·м -1
ω другой проводник:
Le=μ02πlndr
and:
L e = inductance due to external conductor, H.m -1
d = distance to an external conductor, m
r = radius of the conductor, м
Для двух параллельных проводников общая индуктивность одного проводника определяется по формуле:
и:
L T = Общая индуктивность одного проводника (кабельное ядро), H.M -1
x T = общее реактивное сопротивление (кабельное ядро),
для мультисорной кабельной часто бывает, что расстояние между жилами разное. Например, в трех кабелях в плоской конфигурации, L1-L2 и L2-L3 будут отличаться от L1-L3. Чтобы учесть эти различия, мы используем концепцию среднего геометрического расстояния (см.
также среднее геометрическое расстояние):
d=dL1L2×dL2L3×dL1L33
Вышеизложенное можно расширить для кабелей с большим количеством жил или, например, для нахождения среднего расстояния между фазой и нейтралью.
Полное сопротивление нулевой последовательности
Вышеуказанные значения действительны для полного сопротивления прямой последовательности для кабеля. К сожалению, вычисление нулевой последовательности сложнее. По этому поводу было опубликовано несколько статей, и использование уравнений Карсона в качестве средства для расчета импеданса нулевой последовательности является общепринятым подходом. Вывод уравнений с использованием уравнений Карсонса довольно сложен и здесь не является строго необходимым. Конечные результаты таких производных представлены в IEC 609.09, и мы можем использовать их напрямую.
В некоторых случаях также необходимо учитывать глубину проникновения в почву ẟb при расчете импеданса нулевой последовательности (см. IEC 60909, часть 3):
δ=1,851ωμ0ρ
где: глубина, м
μ 0 — проницаемость свободного пространства (= 4π·10−7), Н.
м −1
ρ — удельное сопротивление грунта, Ом·м
5 Кабель
0003
Для трех одножильных кабелей в виде трилистника или плоской формы импеданс прямой и обратной последовательности определяется по формуле:
Одножильные кабели
Три или четыре кабеля без металлической оболочки или экрана (равнонагруженные).
Полное сопротивление прямой последовательности (фаза или нейтраль):
Z1=RL+jωμ02π14+lndrL — (10)
— (11)
Полное сопротивление нулевой последовательности, обратный ток через четвертый проводник (N)
Z0=4RL+j4ωμ02π14+lndLN3rLd — (13) Z(0)11−3ωμ08+jωμ02πlnδdLN2RL+ωμ08+jωμ02π14+lnδrL — (14)
Многожильные кабели
Кабель многожильный без металлической оболочки или четырехжильный без экрана или четырехжильный
.
Полное сопротивление прямой последовательности (фаза или нейтраль):
использовать Z (1)10 , (уравнение 10)
Полное сопротивление нулевой последовательности, обратный ток через четвертый провод (N, полное поперечное сечение)
Z0=4RL+j4ωμ02π14+lndrL импеданс, обратный ток через четвертый проводник (N, уменьшенное сечение)
Z0=RL+3RN+jωμ02π1+4lndLN3rLrN34d — (23)
Полное сопротивление нулевой последовательности, обратный ток через четвертый проводник (N, полное поперечное сечение) и землю ( Д)
Z0=Z(0)11−3ωμ08+jωμ02πlnδdLN2RL+ωμ08+jωμ02π14+lnδrL — (20)
Полное сопротивление нулевой последовательности, возврат тока через четвертый проводник (N, уменьшенное сечение) и землю (E)
Z0=Z(0)11−3ωμ08+jωμ02πlnδdLN2RN+ωμ08+jωμ02π14+lnδrN 5 — (24)
5
Кабели с металлическими оболочками или экранами
Для трех одножильных кабелей с металлической оболочкой или экраном, в виде трилистника или плоской формы, импеданс прямой и обратной последовательности определяется по формуле:
Одножильные кабели
Три кабеля с металлической оболочкой или экраном (одинаково нагруженные, соединенные с обоих концов).
Полное сопротивление прямой последовательности:
Z1=Z(1)10+ωμ02πlndrSm2Rs+jωμ02πlndrSm — (15) возврат через экран (S) и землю (E)
Z0=Z(0)11−3ωμ08+j3ωμ02πlnδrSmd232Rs+3ωμ08+j3ωμ02πlnδrSmd23 — (16)
Многожильные кабели
Трех- или четырехжильный кабель с металлической оболочкой или экраном (одинаково нагруженный, соединенный с обоих концов).
Полное сопротивление прямой последовательности:
использование Z (1)10 , (уравнение 10)
Полное сопротивление нулевой последовательности, возврат тока через экран (S)
Полное сопротивление нулевой последовательности, возврат тока через экран (S) и землю (E)
Z0= Z(0)11-3ωμ08+jωμ02πlnδrSm2RS+ωμ08+jωμ02πlnδrSm0005
Zero sequence impedance, current return through fourth conductor (N) and screen (S)
Z0=RL+jωμ02π14+3lndLNrL d23+3RN+jωμ02π14+lndLNrNRS+jωμ02πlnrSmdLNRN+RS+jωμ02π14+lnrSmrN — (27)
Zero полное сопротивление последовательности, обратный ток через четвертый проводник (N), экран (S) и землю (E)
Z0=Z(0)11-13ZNZLS2+ZSZLN2-2ZLNZLSZNSZNZS-ZNS2 — (28)
с
ZN=RN +ωμ08+jωμ02π14+lnδrN
ZS=RS+ωμ08+jωμ02πlnδrSm
zl123n = zln = 3ωμ08+j3ωμ02πlnΔdln
zl123s = zls = 3ωμ08+J3ωμ02πlnΔrsm
zns = wμ08+jωμ02πlnΔrsm
108+jωμ02πlnΔrsm
905 3108108+jωμ02πlnΔrsm
905 3104 31.
Добавить комментарий