Параметры схемы замещения трансформатора: Параметры схемы замещения трансформаторов

Содержание

«Параметры схемы замещения трансформатора», Техника

Выдержка
Другие работы
Помощь в написании

Т-образная схема замещения трансформатора состоит из трех сопротивлений Z, z? и Z%, в которые входят активные и индуктивные сопротивления. Определение параметров — сопротивлений схемы замещения — может быть проведено опытным и расчетным путями.

Для определения параметров схемы замещения необходимо провести два опыта — холостого хода и короткого замыкания. При определении параметров расчетным путем рассматривают режимы холостого хода и короткого замыкания.

Холостой ход трансформатора. Уравнения трансформатора при холостом ходе, когда /₂‘ = 0, a г_н = °о, выглядят следующим образом:

Векторная диаграмма трансформатора при холостом ходе показана на рис. 2.10. Схема замещения при холостом ходе может быть получена из Т-образной схемы, если считать /₂‘ = 0 (рис. -0,8)U_H0M из-за насыщения отклоняется от линейной зависимости. При U_x = (1,1-И, 2){/_Н0М, когда магнитная система трансформатора насыщена, 1_Х снова изменяется, но линейному закону. При насыщении растет реактивная мощность, поэтому cos ф_Л с увеличением напряжения падает.

Потери при холостом ходе Р_х — это потери в стали магнитопровода трансформатора. Ток холостого хода в силовых трансформаторах составляет 0,8—10%. В трансформаторах 200 000—630 000 кВ-A ток холостого хода составляет 0,5—0,4%. Поэтому электрические потери в 10²—510⁴ раз меньше электрических потерь при номинальном режиме. Считают, что потери при холостом ходе — это потери в стали.

Рис. 2.11. Схема замещения трансформатора при холостом ходе.

Рис. 2.12. Схема проведения опыта холостого хода и короткого замыкания для трехфазного трансформатора.

Определив потери холостого хода Р_х, можно найти активное сопротивление схемы замещения /’о, эквивалентное потерям в стали: Р_х = т!_х(г + г₀), но r Р_х = т1_хЦ). Сопротивление взаимной индукции.

Рис. 2.13. Характеристики холостого хода трансформатора (Р = 100 кВ-А,.

/= 50 Гц, U = 6,3/0,22 кВ).

Зная полное сопротивление.

Р,

и г₀ = —-, определяют ml_x

Активные сопротивления первичной и вторичной обмоток трансформатора г, и г’> находятся опытным путем при питании обмоток постоянным током. Активные, или, вернее, омические, сопротивления находят делением постоянного напряжения на ток.

Сопротивления схемы замещения трансформатора z₍₎, х_ц, ?о зависят от напряжения. С ростом U_x из-за насыщения zq и х₍) уменьшаются и ток увеличивается. Насыщение в трансформаторе — индукция В_т — зависит от приложенного к обмоткам напряжения Щ, числа витков фазы обмотки w и сечения магнитопровода S: С/ф = 4,44/В_т5ю>.

Потери в стали пропорциональны В² и частоте /^1,э приближенно. Чтобы уменьшить потери в стали, надо уменьшать в первую очередь индукцию в стержнях и ярмах магнитопровода трансформатора.

В относительных единицах при U_x = U_H0M обычно z₀* ~ х₀» = = 33−5-330 и г₀* = 5−5-65. Последние числа относятся к мощным трансформаторам. Сопротивления г_х и Х в сотни раз меньше Го и х_ц. Для мощных трансформаторов с большой точностью можно считать, что параметры схемы замещения при холостом ходе определяются параметрами намагничивающего контура.

Из опыта холостого хода определяют коэффициент трансформации как отношение напряжений на первичной и вторичной обмотках при холостом ходе:

Индуктивные сопротивления в схеме замещения, найденные экспериментально при опыте холостого хода, можно использовать при напряжении, близком к тому, при котором они найдены, так как они зависят от насыщения.

Опыт короткого замыкания. Опыт проводится при пониженном напряжении, приложенном к первичной обмотке, и замкнутой накоротко вторичной обмотке /см. рис. 2.12). При этом U₂ = 0, а токи примерно равны /_ном. Уравнения трансформатора при коротком замыкании:

Так как намагничивающий ток /о при пониженном напряжении небольшой, в опыте короткого замыкания можно считать, что /₀ = 0, откуда следует, что I = -1₂—

Характеристики короткого замыкания показаны на рис. 2.14. В опыте короткого замыкания трансформатор ненасыщен, поэтому ток /_к при увеличении напряжения изменяется по линейному закону. Потери при коротком замыкании пропорциональны квадрату тока. Коэффициент мощности costp_K остается постоянным при изменении напряжения, так как соотношение между активной и реактивной составляющими остается практически неизменным.

Рис. 2.14. Характеристики короткого замыкания трансформатора (Р = 100 кВ-А, /= 50 Гц, 17= 6,3/0,22 кВ) Из опыта короткого замыкания.

При проведении опыта следует иметь в виду, что по обмоткам трансформатора протекают номинальные токи, которые из-за нагрева обмоток могут изменяться. При проведении опыта сопротивления обмоток следует привести к температуре 75 °C.

Потери при коротком замыкании — это потери в меди. Потерями в стали можно пренебречь, так как опыт проводится при напряжении в 10—20 раз меньшем, чем номинальное, а потери в стали пропорциональны квадрату напряжения. Поэтому потери в стали в опыте короткого замыкания в 100—400 раз меньше, чем при U_H0M.

Потери короткого замыкания можно найти по формуле.

где r_K = r_t + г’₂.

В теории трансформаторов важное значение имеет понятие о напряжении короткого замыкания. Напряжение короткого замыкания и_к — это такое напряжение, при котором в опыте короткого замыкания в обмотках трансформатора протекают номинальные токи.

Напряжение короткого замыкания определяется, но следующей формуле:

где U_K _ном = 11 _{1I ()M}z_K, a z_K — сопротивление короткого замыкания при температуре 75 °C.

Напряжение короткого замыкания для силовых трансформаторов определяется ГОСТ 14 209–97, выбивается на паспортной табличке трансформатора и определяет объем меди трансформатора, так как от сечения витков обмотки зависит активное сопротивление г_к. Поэтому чем больше и_к, тем меньше габариты трансформатора. При этом выше потери в меди и ниже КПД. Число витков фазы трансформатора зависит от напряжения и сечения стержня трансформатора, так как номинальное значение индукции для данного сорта стали при проектировании трансформаторов не варьируется в широком диапазоне. Напряжение короткого замыкания определяет значение ударных токов при коротком замыкании трансформатора при номинальном напряжении. На параллельную работу включаются трансформаторы, имеющие одинаковое и_к%.

Зная и_к%, можно определить установившийся ток короткого замыкания /_к. Считая характеристику намагничивания трансформатора линейной, в относительных единицах можно записать.

Обычно и_к% для силовых трансформаторов равно 4— 12%и_нш. Зная и_к%, по формуле (2.53) можно определить установившийся ток короткого замыкания. Если и_к% = 10%, то 1_К при номинальном напряжении равен 10/_|ЮМ*.

Векторная диаграмма трансформатора при коротком замыкании в соответствии с уравнениями (2.46)—(2.48) представлена на рис. 2.15. Из векторной диаграммы следует, что.

Перестроив векторную диаграмму при коротком замыкании так, как показано на рис. 2.16, можно получить треугольник короткого замыкания ЛВС. В этом треугольнике АВ = и_к%. Катет Л С = и_{а к}, а катет ВС = и_{р к}.

Активная составляющая напряжения короткого замыкания.

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания.

Рис. 2.15. Векторная диаграмма трансформатора при коротком замыкании.

Рис. 2.16. Треугольник короткого замыкания трансформатора.

Из треугольника короткого замыкания.

Коэффициент мощности cos ср_к в мощных трансформаторах равен примерно ОД, а в трансформаторах небольшой мощности — примерно 0,5—0,6.

Рис. 2.17. Упрощенная схема замещения трансформатора.

Уравнениям (2.46) — (2.48), описывающим поведение трансформатора при коротком замыкании, соответствует схема замещения (рис. 2.17). Эта схема замещения, полученная при допущении /о = 0, является простейшей. Схема замещения трансформатора в виде одного сопротивления z_K применяется при анализе поведения трансформаторов в энергетической системе, когда приходится учитывать несколько элементов энергетической системы.

Определение параметров схемы замещения расчетным путем. Активные сопротивления обмоток трансформатора определяются, но формуле.

где р — удельное сопротивление материала обмотки, Ом м; / — длина обмотки, м; S — сечение проводника обмотки, м².

При проектировании трансформаторов сначала рассчитывают потери короткого замыкания, а затем определяют активные сопротивления первичной и вторичной обмоток. Так как потери в меди Р_м = 1²г, то, заменяя ток через плотность тока и сечение проводника, получаем.

где, А — плотность тока, А/м²; SI — объем провода, м³.

Умножив и разделив правую часть выражения (2.55) на плотность меди у_м, получим потери в меди:

Подставив в формулу (2.56) у_м = 8,9−10³ кг/м³ и р = = 0,2 135 10 ⁶ Ом м, получим где G_M — масса меди обмотки, кг, G_M = SIу_м, здесь S — сечение обмотки; / — средняя длина витка обмотки.

Число витков на фазу обмотки низкого напряжения.

где Uф — фазное напряжение обмотки низкого напряжения, В; /— частота, Гц; В_ст — индукция в стержне, Тл; 5_СТ — сечение стержня, м². ад — масса алюминиевой обмотки.

Активное сопротивление обмоток увеличивается примерно на 5% за счет влияния вихревых токов.

Раздельное определение индуктивных сопротивлений рассеяния Х и х₂ представляет большие трудности, а для проектирования трансформаторов достаточно рассчитать х_к = mL_K = X] + х₂. При этом считают, что Х ~ х₂—

Определение х_к расчетным путем было проведено В. Роговским в начале XX в. и развито Е. Г. Марквардтом и Г. Н. Петровым.

Для определения х_к необходимо рассчитать энергию поля рассеяния. Пусть в концентрической обмотке (рис. 2.18) протекают токи i = -i₂ = i_K и линейная нагрузка распределена равномерно. Тогда энергия поля рассеяния.

Из формулы (2.60) индуктивность рассеяния.

Рис. 2.18. К определению энергии поля рассеяния. 0,98. Как показали исследования В. Роговского,.

«12 + «1 + «2 где ст =—-.

П1

В концентрических обмотках, а < 0,1 и.

Объем поля рассеяния.

D_BT D_B ш D.

где 5 = — — — = а, + а₂ + a_r, R_cp — — — средний радиус.

Тогда.

Из рис. 2.19 следует, что.

Так как энергия ноля рассеяния сосредоточена в объеме поля рассеяния, из закона полного тока.

следует

Тогда из формул (2.61) и (2.62) после подстановки выражений (2.66) и (2.68).

Индуктивное сопротивление короткого замыкания.

здесь все размеры выражены в метрах.

Расчет L₀ рассмотренным выше способом не всегда применим. Возникают трудности, если обмотки располагаются на ферромагнитном стержне со сдвигом относительно друг друга или произвольно в пространстве.

Общим методом определения х_к является метод средних геометрических расстояний, который предложил К. Максвелл.

Определим среднее геометрическое расстояние g между точкой k и сечением S, которые лежат в одной плоскости.

(рис. 2.20, а). Разбив сечение 5 на т элементарных площадок и определив до каждой площадки расстояние, найдем среднее геометрическое расстояние:

Рис. 2.20. Среднее геометрическое расстояние между точкой и сечением.

или.

При т—*⁰⁰ выражение (2.72) принимает вид.

Логарифм среднего геометрического расстояния между сечениями б) и 52 (рис. 2.20, б)

Если сечения 5[ и S₂ являются сечениями обмоток, размещенных на одном стержне трансформатора, то L_n определяется по формуле.

где gi2 — среднее геометрическое расстояние между сечениями 5) и 5₂;g’i и g₂ — средние геометрические расстояния сечений 5) и от самих себя.

Расстояния gi и g₂ получаются, если передвигать dS и dS₂ соответственно по сечениям 5) и 5₂.

Как показали исследования, среднее геометрическое расстояние сечения от самого себя может быть найдено по формуле.

где k = 0,223 и только четвертый знак в к зависит от отношения b/h.

Если считать поле рассеяния плоскопараллельным, метод средних геометрических расстояний позволяет решить многие задачи, связанные с определением индуктивных сопротивлений рассеяния.

Для определения активной и реактивной составляющих сопротивления взаимной индукции z₁₂ = z_J2+ jx2 необходимо знать активную /_0а и реактивную /(_)р составляющие тока холостого хода. Тогда активное г₁₂ и реактивное х₁₂ сопротивления ветви намагничивания по рис. 2.6 будут.

Для определения /_0а предварительно рассчитывают потери в стали трансформатора T, PnG_w зная массу ярм и стержней и удельные потери при заданной индукции:

где р_м — удельные потери при данной индукции, Вт/кг; С_м — масса участка магнитной цепи, для которой принимаются удельные потери.

Для вычисления реактивной составляющей /_()|, тока холостого хода необходимо предварительно определить реактивную намагничивающую мощность ‘Ep_pG_M, а затем ток:

где р_р — удельная намагничивающая мощность, В-А/кг.

Значения удельных потерь р_м и удельной намагничивающей мощности р_р находят, но соответствующим таблицам в зависимости от индукции каждого участка магнитопровода.

Если выразить параметры и потери трансформаторов в относительных единицах, то можно отметить, что они изменяются для трансформаторов в небольшом диапазоне, хотя мощности и действительные значения токов, потерь и сопротивлений изменяются па несколько порядков. Так, для трехфазных силовых трансформаторов от 25 до 50 000 кВ А.

Здесь более мощным трансформаторам соответствуют меньшие значения активных сопротивлений и большие значения индуктивных сопротивлений. При применении относительных единиц штрихи у приведенных вторичных величин не ставятся.

В относительных единицах активные сопротивления выражают соответственно потери в стали и потери в меди:

Показать весь текст

Заполнить форму текущей работой

Составление схемы замещения и расчет её параметров

Схемы замещения выполняют в однолинейном изображении; при этом удобно сопротивления и э. д. с. отмечать порядковыми номерами и указывать их численные значения.
При расчете в именованных единицах сопротивления всех элементов приводят к одной ступени напряжения.
Для каждой ступени напряжения приняты следующие значения средних номинальных междуфазных напряжений Uсp (кВ): 515; 340; 230; 154; 115; 37; 24; 20; 18; 15,75; 13,8; 10,5; 6,3; 3,15.
В практических расчетах возможно приближенное приведение сопротивлений по средним коэффициентам трансформации, равным отношению средних номинальных напряжений Uсp соответствующих ступеней.
Сопротивление всех элементов схемы замещения можно выражать в относительных единицах при выбранных базисных условиях или в омах. При расчете в относительных единицах базисная мощность может быть взята произвольной (например, 100 или 1 000 MBА). Базисное напряжение для каждой ступени напряжения обычно принимается равным Uсp. Базисный ток и базисное сопротивление определяют по выражениям

Сопротивления в относительных единицах при базисных условиях определяют следующим образом.
Если сопротивление, включенное на ступени Uсp, задано:
а) в относительных единицах при Sн и (генераторы, трансформаторы), то

б) в процентах при и (реакторы), то

в) в омах х (воздушные линии, кабели) на единицу длины, то при длине l

Примечания:
1. В указанных формулах следует принимать Ucp и той ступени, на которой находится данный элемент.
2. Сопротивления элементов, выраженные в относительных единицах при базисных условиях, дают схему замещения, приведенную по средним коэффициентам трансформации к одной (и притом любой из указанных в расчетной схеме) ступени напряжения.
Электродвижущая сила источников питания в относительных единицах выражается через

где Е — междуфазная э. д. с. источника, кВ; — фазная э. д. с. источника, кВ; Uсp — среднее междуфазное номинальное напряжение той ступени, где находится данный источник, кВ; — то же, но фазное напряжение, кВ.
При расчете в именованных единицах сопротивления всех элементов выражаются в омах и должны быть приведены к какой-либо одной ступени напряжения (например, к ) по формуле

где — сопротивление в омах, приведенное к ступени ; — сопротивление в омах, заданное на ступени .
Соответственно приведение э. д. с, известных на других ступенях напряжения, выполняется по формуле

где — фазная э. д. с. в киловольтах, приведенная к ступени ; En — междуфазная э. д. с. в киловольтах, заданная на ступени .
Дополнительные условия для составления схемы замещения определяются видом к. з.
Составленную схему замещения путем соответствующих преобразований приводят к простейшему виду для определения результирующей э. д. с. и результирующего сопротивления относительно точки к. з.

Основные формулы преобразования схем и нахождения токораспределения приведены в табл. 38-1.
Для приведения к простейшему виду схемы замещения с несколькими источниками производят замену отдельных генерирующих ветвей результируюс э. д. с. и сопротивлениями (рис. 38-10, а) одной эквивалентной генерирующей ветвью (рис. 38-10,6), э. д. с. и сопротивление которой определяются следующими выражениями:

где — проводимости ветвей.
При двух генерирующих ветвях в узле

По найденным результирующей э. д. с. и результирующему сопротивлению определяют периодическую слагающую тока в месте к. з.
После этого, постепенно развертывая схему, можно найти токи и напряжения в отдельных ветвях и точках исходной схемы.

Рис. 38-10. Замена нескольких генерирующих ветвей одной эквивалентной.

Таблица 38-1

Определение параметров эквивалентной цепи трансформатора

Хотите создать сайт? Найдите бесплатные темы и плагины WordPress.

Чтобы модель была полезной, должен существовать способ определения значений параметров модели. Для определения значений параметров эквивалентной схемы трансформатора на рис. 1 (а) и (б) используются два простых теста. Два теста — это тесты на короткое замыкание и на разомкнутую цепь .

Рис.1: Приблизительная эквивалентная схема (a) и (b)

Если требуется найти параметры точной эквивалентной схемы на рис. 2, обычно принимают R ₁ =a ² R ₂ и X ₁ =a ² X ₂ . Это предположение позволяет разложить эквивалентное сопротивление и реактивное сопротивление на первичную и вторичную составляющие.

Рис. 2: Эквивалентная схема трансформатора в векторной форме

Пусть первичная обмотка (обмотка 1) будет стороной высокого напряжения, а вторичная (обмотка 2) стороной низкого напряжения для трансформатора рис.3.

Рис. 3: Фактический трансформатор

Вы также можете прочитать: Эквивалентная цепь трансформатора, относящаяся к первичной и вторичной сторонам

Испытание трансформатора с разомкнутой цепью
В ходе испытания с разомкнутой цепью номинальное напряжение трансформатора подается на низковольтную сторону трансформатора, а высоковольтная сторона остается открытой. Измерение мощности, тока и напряжения производится на стороне низкого напряжения, как показано на рис.4.

Рис. 4: Соединения для испытания на обрыв цепи

Поскольку сторона высокого напряжения разомкнута, входной ток I _oc равен току возбуждения через шунтирующую ветвь возбуждения, как показано в эквивалентной схеме на рис. 5. Поскольку этот ток очень мал, около 5% от номинального значения, падением напряжения на обмотке низкого напряжения и потерями в меди обмотки можно пренебречь.

Рис. 5: Эквивалентная схема для испытания на разомкнутую цепь

9{-1}}\left( \frac{{{P}_{oc}}}{{{V}_{oc}}{{I}_{oc}}} \right) & {} & \left ( 2 \right) \\\end{matrix}\]

Таким образом, комплексная проводимость может быть выражена как

$\begin{matrix}   {{Y}_{o2}}=\left| {{Y}_{o2}} \right|\angle -{{\theta}_{o2}}={{G}_{c2}}-j{{B}_{m2}} & {} & \left( 3 \right) \\\end{matrix}$

Соответствующие параметры сопротивления и реактивности на рис. 1 (b) получены из проводимости и проводимости соответственно:

\[\begin{matrix}   { {R}_{c2}}=\frac{1}{{{G}_{c2}}} & {} & \left( 4 \right) \\\end{matrix}\] 9{2}}{{X}_{м2}} & {} & \left( 7 \right) \\\end{matrix}$

Обратите внимание, что при приложении номинального напряжения при номинальной частоте во время открытия- проверка цепи, входная мощность P _oc практически равна номинальным потерям в сердечнике. В большинстве приложений это значение потерь в сердечнике обычно считается постоянным для различных уровней нагрузки.

Проверка трансформатора на короткое замыкание
При проверке на короткое замыкание сторона низкого напряжения замыкается накоротко, а сторона высокого напряжения подключается к переменному низковольтному источнику. Измерения мощности, тока и напряжения выполняются на стороне высокого напряжения, как показано на рис. 6.9.0003

Рис. 6: Соединения для испытания на короткое замыкание

Прикладываемое напряжение регулируется до тех пор, пока в обмотках не будет протекать номинальный ток короткого замыкания. Это напряжение обычно намного меньше номинального напряжения и находится в диапазоне от 0,05 до 0,10 на единицу. Следовательно, ток через ветвь намагничивания пренебрежимо мал, и можно предположить, что приложенное напряжение возникает полностью как падение напряжения на последовательном импедансе трансформатора, как показано в эквивалентной схеме на рис.7.

9{2}}} \right){{X}_{e1}} & {} & \left( 12 \right) \\\end{matrix}\]

Обратите внимание, что при протекании номинального тока через обмотки во время испытание на короткое замыкание, потребляемая мощность P _sc равна номинальным потерям в меди.

Испытания трехфазных трансформаторов
Когда трехфазный трансформатор подвергается испытаниям на обрыв и короткое замыкание, необходимо помнить, что измеряемая мощность является полной трехфазной мощностью, а измеренное напряжение линейное напряжение, а измеренный ток — это линейный ток. Интересующие параметры импеданса должны быть рассчитаны для каждой фазы. Поэтому, прежде чем использовать формулы, полученные выше, для расчета сопротивлений и реактивных сопротивлений, измеренные значения также должны быть преобразованы в значения для каждой фазы.

Вы также можете прочитать: Принцип работы трансформатора | Как работает трансформатор

Вы нашли apk для андроида? Вы можете найти новые бесплатные игры и приложения для Android.

Эквивалентная схема трансформатора | www.electriceasy.com

В практическом трансформаторе —
(a) Некоторый поток рассеяния присутствует как на первичной, так и на вторичной сторонах. Эта утечка приводит к реактивным сопротивлениям утечки с обеих сторон, которые обозначаются как X ₁ и X ₂ соответственно.
(b) Как первичная, так и вторичная обмотка обладают сопротивлением, обозначаемым R ₁ и R ₂ соответственно. Эти сопротивления вызывают падение напряжения как I ₁ R ₁ и I ₂ R ₂, а также потери в меди I ₁ ² R ₁ и I 90 017 2 ² Р ₂ .
(c) Проницаемость сердечника не может быть бесконечной, поэтому необходим некоторый ток намагничивания. Взаимный поток также вызывает потери в сердечнике в железных частях трансформатора.
Нам нужно учесть все вышеперечисленное, чтобы вывести эквивалентную схему трансформатора.

Эквивалентная схема трансформатора
Сопротивления и реактивные сопротивления трансформатора, описанные выше, можно представить отдельно от обмоток (как показано на рисунке ниже). Следовательно, функцией обмоток после этого будет только преобразование напряжения.

Ток холостого хода I ₀ делится на чистую индуктивность X ₀ (взяв намагничивающие компоненты I _μ ) и неиндукционное сопротивление R ₀ (взяв рабочий компонент I _w ), которые соединены параллельно через первичную обмотку. Значение E ₁ можно получить, вычитая I ₁ Z ₁ из V ₁ . Значение R ₀ и X ₀ можно рассчитать как R ₀ = E ₁ / I _w и X ₀ = E ₁ / I 90 017 мк .

Но использование этой схемы замещения не упрощает расчеты. Для упрощения расчетов предпочтительно передавать ток, напряжение и импеданс либо на первичную, либо на вторичную сторону. В этом случае нам пришлось бы работать только с одной обмоткой, что более удобно.

Из коэффициента трансформации напряжения видно, что
E ₁ / E ₂ = N ₁ / N ₂ = K

Теперь давайте соотнесем параметры вторичной стороны с первичной.
Z ₂ может обозначаться как первичный как Z ₂ ‘
где Z ₂ ‘ = (N ₁ /N ₂ ) ² Z 900 17 2 = К ² З ₂ . …………где K= N ₁ /N ₂ .
то есть, R ₂ ‘+jX ₂‘ = K ² (R ₂ +jX ₂ )
приравнивание действительной и мнимой частей,
R 90 017 2 ‘ = К ² Р ₂ и X ₂ ‘ = K ² х ₂ .
А В ₂ ‘ = КВ ₂
На следующем рисунке показана эквивалентная схема трансформатора с параметрами вторичной обмотки, относящейся к первичной .

Теперь, поскольку значения сопротивления обмотки и реактивного сопротивления рассеяния настолько малы, что V ₁ и E ₁ можно принять равными. Следовательно, ток возбуждения, потребляемый параллельной комбинацией R ₀ и X ₀, не окажет существенного влияния, если мы переместим его на входные клеммы, как показано на рисунке ниже.

Теперь пусть R ₁ + R ₂ ‘ = R’eq и X ₁ + X ₂ ‘ = X’eq
Тогда эквивалентная схема трансформатора становится такой, как показано на рисунке ниже

9 0320
Примерная схема замещения трансформатора
Если необходимо рассчитать только регулирование напряжения, то можно пренебречь даже всей ветвью возбуждения (параллельное сочетание R0 и X0).